Calcul du processus Klaus. Le modèle mathématique de base de NPK. Options d'installation. Turbine à vapeur Modèle mathématique du condenseur de vapeur

5 .1 Référence

Comme données initiales pour le modèle mathématique de base du NPK, j'ai utilisé des tableaux de changements mensuels des paramètres de l'installation T-180 / 210-130-1 de Komsomolskaya CHPP-3 pour 2009 (tableau 5.1).

De ces données ont été tirées:

§ pression et température de la vapeur devant la turbine;

§ Rendement net de la turbine

§ la consommation de chaleur pour la production d'électricité et la consommation horaire de chaleur;

§ vide dans le condenseur;

§ température de l'eau de refroidissement à la sortie du condenseur;

§ tête de température dans le condenseur

§ consommation de vapeur dans le condenseur.

L'utilisation des données d'une véritable usine de turbines comme source peut également être considérée comme une confirmation de l'adéquation du modèle mathématique obtenu.

Tableau 5.1- Paramètres d'installation T-180 / 210-130 KTETs-3 pour 2009

						Condensateur
	Pression de vapeur devant la turbine, P 1, MPa	Température de la vapeur devant la turbine, t 1, ºС	Efficacité nette,%	Consommation de chaleur pour la production d'électricité, Q e, ͯ10 3 Gcal	Consommation horaire de chaleur, Q h, Gcal / h	Vide, V,%	La température se refroidit. eau à la sortie, ºС	Consommation de vapeur, GP, t / h	Tête de température δ tdans, ºС
Septembre

5 .2 Modèle mathématique de base

Le modèle mathématique du NPK montre les processus de base qui se déroulent dans l'équipement et les installations de la partie à faible potentiel des centrales thermiques. Il comprend des modèles d'éléments d'équipement et d'installations NPK utilisés dans de véritables TPP et envisagés dans de nouveaux projets TPP.

Les principaux éléments du NPK - turbine, condenseurs, dispositifs de refroidissement par eau, stations de pompage de circulation et système de conduites d'eau de circulation - sont mis en œuvre dans la pratique sous la forme d'un certain nombre de tailles et d'équipements standard différents. Chacun d'eux se caractérise par des paramètres internes plus ou moins nombreux, constants ou évolutifs en cours de fonctionnement, qui déterminent finalement le degré d'efficacité de la centrale dans son ensemble.

Lors de l'utilisation d'un type de refroidisseur d'eau au TPP étudié, la quantité de chaleur évacuée dans les refroidisseurs vers l'environnement est déterminée sans ambiguïté par la chaleur transférée à l'eau de refroidissement dans les condenseurs de turbine et l'équipement auxiliaire. La température de l'eau de refroidissement dans ce cas est facilement calculée par la caractéristique du refroidisseur. Si plusieurs refroidisseurs sont utilisés, connectés en parallèle ou en série, le calcul de la température de l'eau réfrigérée est considérablement compliqué, car la température de l'eau derrière les refroidisseurs individuels peut être très différente de la température de l'eau après avoir mélangé les flux de différents refroidisseurs. Dans ce cas, pour déterminer la température de l'eau réfrigérée, un raffinement itératif de la température de l'eau pour chacun des refroidisseurs ayant coopéré est nécessaire.

Les modèles mathématiques des refroidisseurs d'eau nous permettent de déterminer à la fois la température de l'eau réfrigérée et la perte d'eau dans les refroidisseurs en raison de l'évaporation, de l'entraînement goutte à goutte et de la filtration dans le sol. La reconstitution des pertes en eau est effectuée soit en continu, soit pendant une partie de la période de calcul. On suppose que de l'eau supplémentaire est fournie au circuit de circulation au lieu de mélange des flux d'eau des refroidisseurs, tout en tenant compte de son effet sur la température de l'eau de refroidissement.

Section "Modélisation des processus physico-mécaniques et thermiques dans les machines et appareils"

MODÈLE MATHÉMATIQUE DU CONDENSEUR-ÉVAPORATEUR DU SÉPARATEUR D'AIR

V.V. Chernenko, D.V. Chernenko

L'Université aérospatiale d'État de Sibérie porte le nom de l'académicien M.F. Reshetnev

Fédération de Russie, 660037, Krasnoyarsk, ave. eux. gaz. Travailleur de Krasnoïarsk, 31 ans

Courriel: [protégé par e-mail]

Un modèle mathématique d'un condenseur-évaporateur d'installations cryogéniques de séparation d'air basé sur une solution conjointe des équations d'hydrodynamique et de transfert de chaleur pour les appareils tubulaires est considéré.

Mots clés: condenseur-évaporateur, modèle mathématique, conception, optimisation.

MODÈLE MATHÉMATIQUE D'ÉVAPORATEUR-CONDENSATEUR D'INSTALLATION DE SÉPARATION D'AIR

V. V. Chernenko, D. V. Chernenko

Reshetnev Siberian State Aerospace University 31, Krasnoyarsky Rabochy Av., Krasnoyarsk, 660037, Fédération de Russie Courriel: [protégé par e-mail]

Le modèle mathématique d'évaporateur-condenseur des installations cryogéniques de séparation d'air, basé sur la solution simultanée d'hydrodynamique et d'équations d'échange de chaleur pour les dispositifs tubulaires.

Mots-clés: évaporateur-condenseur, modèle mathématique, conception, optimisation.

Les condenseurs-évaporateurs dans les usines de séparation d'air (ASU) sont utilisés pour condenser l'azote en faisant bouillir l'oxygène, c'est-à-dire représentent des échangeurs de chaleur avec un changement dans l'état d'agrégation des deux milieux impliqués dans le processus de transfert de chaleur.

L'efficacité du condenseur-évaporateur détermine en grande partie l'efficacité de l'ensemble de l'installation. Par exemple, une augmentation de 1 ° K de la différence de température entre les fluides échangeurs de chaleur entraîne une augmentation de la consommation d'énergie pour la compression de l'air jusqu'à 5% des coûts énergétiques totaux. En revanche, une diminution de la température en dessous de la valeur limite nécessite une augmentation significative de la surface de transfert de chaleur. Compte tenu de la consommation élevée d'énergie et de la consommation de métal des dispositifs ASU, il devient évident la nécessité d'optimiser chacun de leurs éléments, y compris le condenseur-évaporateur.

La méthode la plus appropriée de recherche et d'optimisation de ces objets volumineux et coûteux est la modélisation mathématique, car elle vous permet d'examiner et de comparer objectivement de nombreuses options différentes et de choisir la plus appropriée, ainsi que de limiter la portée de l'expérience physique en vérifiant l'adéquation du modèle et en déterminant les valeurs numériques des coefficients qui ne peuvent pas être obtenus analytiquement. en passant.

Les condenseurs-évaporateurs ASU fonctionnent respectivement en mode de circulation naturelle, ils ont une relation complexe entre les caractéristiques thermiques et hydrauliques du processus de vaporisation. Le transfert de chaleur du côté du liquide bouillant est déterminé par la vitesse de circulation, qui, à son tour, peut être trouvée à partir du calcul hydraulique pour les valeurs connues des flux de chaleur et les dimensions géométriques de la surface de transfert de chaleur, qui sont la fonction cible du problème d'optimisation. De plus, le processus d'ébullition est mis en œuvre simultanément avec le processus de condensation, ce qui impose des restrictions sur le rapport des flux de chaleur et des températures des deux processus. Ainsi, le modèle devrait être basé sur un système d'équations décrivant la circulation du liquide bouillant et les processus de transfert de chaleur des deux côtés de la surface de transfert de chaleur.

Problèmes réels de l'aviation et de la cosmonautique - 2016. Volume 1

Le modèle présenté, dont le circuit est illustré à la Fig. 1 comprend les cas les plus caractéristiques rencontrés dans la conception et le fonctionnement des condenseurs-évaporateurs. La méthode de calcul est basée sur le principe d'approximations successives.

Lorsque des facteurs d'entrée sont utilisés: la valeur de la charge thermique totale; pression d'ébullition; pression côté condensation; Concentration en O2 des vapeurs vaporisantes; concentration de condensat selon N2; hauteur, diamètres extérieur et intérieur des tuyaux.

Le bloc de paramètres présélectionnés comprend la détermination des températures d'ébullition et de condensation des fluides de travail en tenant compte des impuretés, ainsi que l'estimation préliminaire de la température ambiante disponible et du flux thermique spécifique moyen du côté du liquide bouillant, qui est la moyenne de la surface active de la section de chauffage, pour commencer le calcul hydraulique.

Le calcul hydraulique a pour but de déterminer la vitesse de circulation, la longueur de la zone économiseur, les pressions et températures dans les sections caractéristiques du canal. Pour le calcul, un schéma de circuit traditionnel avec circulation de fluide naturelle est utilisé (Fig. 2).

1 Facteurs d'entrée /

Présélection des paramètres

Calcul hydraulique

Calcul thermique

Transfert de chaleur par condensation

T eppo retour sur ébullition

La convergence des résultats de calcul et des valeurs - _ sélectionnées

Paramètres de sortie

Fig. 1. Le modèle de conception du condenseur-évaporateur ASU

Fig. 2. Le modèle hydraulique du condenseur-évaporateur ASU: I - longueur du tuyau; 1op - la longueur de la partie inférieure; / ek est la longueur de la partie économiseur; 4ip - la longueur de la partie bouillante; 1p - longueur de travail; ω0 - vitesse de circulation

La tâche du calcul thermique est de clarifier la valeur de la densité de flux de chaleur dans la section active du tuyau en fonction des résultats du calcul hydraulique, ainsi que de clarifier la température disponible en tenant compte de la dépression hydrostatique et de la température de concentration. Le module de calcul de la condensation utilise le modèle de transfert de chaleur pour la condensation de la vapeur à un composant sur une paroi verticale avec un flux laminaire du film de condensat. Le module de calcul d'ébullition est basé sur le modèle de transfert de chaleur vers un écoulement diphasique dans une conduite.

Section "Modélisation des processus physiques, mécaniques et thermiques dans les machines et appareils"

Les calculs hydrauliques et thermiques sont répétés dans la même séquence si les valeurs préliminaires et calculées de la densité de flux thermique diffèrent de plus de 5%. La précision du calcul est généralement suffisante après la deuxième approximation.

Les paramètres de sortie sont la surface d'échange thermique, le diamètre du tuyau de circulation central, le nombre et la répartition des tuyaux dans la plaque tubulaire et le diamètre du boîtier de l'appareil.

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© Chernenko V.V., Chernenko D.V., 2016

Zubov D.I. 1 Suvorov D.M. 2

1 ORCID: 0000-0002-8501-0608, étudiant diplômé; 2 ORCID: 0000-0001-7415-3868, candidat en sciences techniques, professeur agrégé, Université d'État de Vyatka (Université d'État de Vyatka)

DÉVELOPPEMENT D'UN MODÈLE MATHÉMATIQUE DE TURBINE À VAPEUR T-63 / 76-8.8 ET SA VÉRIFICATION POUR LES MODES DE CALCUL AVEC L'EAU DE RÉSEAU CHAUFFÉE EN UNE ÉTAPE

Annotation

La pertinence de créer des modèles mathématiques fiables des équipements impliqués dans la génération d'énergie électrique et thermique est déterminée afin d'optimiser leurs modes de fonctionnement. Les principales méthodes et résultats du développement et de la vérification du modèle mathématique de la turbine à vapeur T-63 / 76-8.8 sont présentés.

Mots clés:  modélisation mathématique, turbines à vapeur, centrales à cycle combiné, chauffage, énergie.

Zubov D.I. 1, Suvorov D.M. 2

1 ORCID: 0000-0002-8501-0608, étudiant de troisième cycle; 2 ORCID: 0000-0001-7415-3868, docteur en ingénierie, professeur agrégé, Université d'État de Vyatka

DÉVELOPPEMENT D'UN MODÈLE MATHÉMATIQUE DE LA TURBINE À VAPEUR T-63 / 76-8.8 ET SA VÉRIFICATION POUR LES RÉGIMES DE CALCUL AVEC UN CHAUFFAGE EN UNE ÉTAPE DE L'EAU DE LIVRAISON

Résumé

L'article définit la pertinence de créer des modèles mathématiques fiables des équipements impliqués dans la production d'électricité et d'énergie thermique dans le but d'optimiser leur travail. L'article présente les méthodes de base et les résultats du développement et de la vérification d'un modèle mathématique de la turbine à vapeur T-63 / 76-8.8.

Mots clés:modélisation mathématique, turbines à vapeur, centrales à cycle combiné, chauffage urbain, énergétique.

Compte tenu de la pénurie de ressources d'investissement dans le secteur énergétique russe, les domaines de recherche liés à l'identification des réserves pour accroître l'efficacité des turbines déjà en exploitation deviennent prioritaires. Les mécanismes de marché dans le secteur de l'énergie rendent particulièrement difficile l'évaluation des capacités de production existantes des entreprises industrielles et, sur cette base, offrent des conditions financières et économiques favorables à la participation des centrales thermiques au marché de l'électricité (capacité).

L'un des moyens possibles d'économiser l'énergie au CHPP est le développement, la recherche et la mise en œuvre de modes de fonctionnement variables optimaux et de circuits thermiques améliorés, notamment en assurant une production d'énergie maximale pour la consommation de chaleur, les meilleurs moyens d'obtenir une puissance supplémentaire et d'optimiser les modes de fonctionnement des deux turbines individuelles et du CHP. en général.

Généralement, le développement des modes de fonctionnement des turbines et l'évaluation de leur efficacité sont effectués par le personnel de la station à l'aide des caractéristiques énergétiques standard qui ont été compilées lors des tests des échantillons de tête de turbine. Cependant, pendant 40 à 50 ans de fonctionnement, les caractéristiques internes des compartiments de turbine, la composition de l'équipement et le diagramme thermique de la turbine changeront inévitablement, ce qui nécessite un examen et un ajustement réguliers des caractéristiques.

Ainsi, pour optimiser et calculer avec précision les modes de fonctionnement des unités de turbine, des modèles mathématiques devraient être utilisés, y compris des caractéristiques de débit et de puissance adéquates de tous les compartiments de turbine, de l'étage de contrôle à la partie basse pression (NPP). Il convient de noter que lors de la construction des diagrammes d'usine des modes de turbines de cogénération, les caractéristiques adéquates indiquées des compartiments n'ont pas été utilisées, ces caractéristiques elles-mêmes ont été approximées par des dépendances linéaires, et pour cette raison et d'autres, l'utilisation de ces diagrammes pour optimiser les régimes et déterminer l'effet énergétique peut conduire à des erreurs importantes.

Après la mise en service en 2014 de l'unité CCGT-220 à Kirovskaya CHPP-3, la tâche était d'optimiser ses modes de fonctionnement, en particulier, de maximiser la production d'énergie électrique tout en maintenant un programme de température donné. Compte tenu des raisons mentionnées ci-dessus, ainsi que du caractère incomplet des caractéristiques normatives fournies par la plante, il a été décidé de créer un modèle mathématique de l'unité CCGT-220 du Kirov TPP-3, qui résoudra ce problème. Le modèle mathématique devrait permettre de calculer avec une grande précision les modes de fonctionnement de l'unité, qui se compose d'une unité de turbine à gaz GTE-160, d'une chaudière à chaleur perdue du type E-236 / 40.2-9.15 / 1.5-515 / 298-19.3 et une turbine à vapeur T-63 / 76-8.8. Le schéma de principe de l'unité de puissance est présenté à la figure 1.

À la première étape, la tâche de créer et de vérifier le modèle mathématique d'une turbine à vapeur dans le cadre du CCP-220 est résolue. Le modèle est construit sur la base du calcul de son schéma thermique en utilisant les caractéristiques de consommation et de puissance de ses compartiments. Étant donné que les caractéristiques d'usine de l'unité de turbine ne contenaient pas de données sur l'efficacité des compartiments de turbine, ce qui est nécessaire lors de la construction de leurs caractéristiques, il a été décidé de déterminer, en première approximation, les indicateurs manquants en utilisant les données calcul d'usine.

Figure 1. Schéma de principe de l'unité d'alimentation CCGT-220

BVD - tambour haute pression; BND - tambour basse pression; GPK - réchauffeur de condensats à gaz; CVP - cylindre haute pression; D - désaérateur; PSG-1 - chauffage de réseau inférieur; PSG-2 - chauffage de réseau supérieur; SEN-1 - premier ascenseur du réseau de pompage; SEN-2 - la pompe du réseau de la deuxième montée; K est un condensateur; KEN - pompe à condensats; PEN VD - circuit haute pression de la pompe d'alimentation; PEN ND - circuit basse pression de la pompe d'alimentation; VVTO - échangeur de chaleur eau-eau; REN - pompe de recirculation; HOV - eau chimiquement purifiée; K - compresseur d'une installation de turbine à gaz; GT - turbine à gaz.

Pour cela, la turbine a été conditionnellement divisée en plusieurs compartiments: au compartiment de mélange pour la vapeur haute et basse pression, du compartiment de mélange à la sélection de chauffage supérieure (OMC), de la sélection de chauffage supérieure à la sélection de chauffage inférieure (NTO), de la sélection de chauffage inférieure au condenseur. Pour les trois premiers compartiments, le rendement interne relatif varie dans la plage de 0,755 à 0,774, et pour le dernier, à savoir le compartiment entre l'extraction de chaleur inférieure et le condenseur, il varie en fonction du débit volumique de vapeur vers le condenseur (le débit volumique de vapeur vers le condenseur a été déterminé en fonction de la masse débit et densité de vapeur par pression et degré de sécheresse). Sur la base des données d'usine, la dépendance a été obtenue, présentée sur la figure 2, qui est ensuite utilisée dans le modèle (une courbe approximant les points expérimentaux).

Figure 2. La dépendance de l'efficacité du compartiment entre le NTO et le condenseur sur le débit volumétrique de vapeur dans le condenseur

S'il existe un graphique de température connu de la source d'alimentation en chaleur, il est possible de déterminer la température de l'eau du réseau après le chauffage du réseau supérieur, après quoi, après avoir réglé la température de la tête du chauffage et les pertes de pression dans le tuyau de vapeur, déterminer la pression à l'OMC. Mais selon cette technique, il est impossible de déterminer la température de l'eau du réseau après le chauffage du réseau inférieur avec un chauffage à deux étages, ce qui est nécessaire pour déterminer la pression de vapeur dans le NTO. Pour résoudre ce problème, dans une expérience organisée selon la méthode actuelle, le coefficient de débit du compartiment intermédiaire (entre l'OMC et le NTO) a été obtenu, qui est déterminé par la formule dérivée de la célèbre équation Stodola-Flugel

où

k par  - coefficient de débit du compartiment intermédiaire, t / (h ∙ bar);

G par  - débit de vapeur à travers le compartiment intermédiaire, t / h;

p dans  - pression dans la sélection de chauffage supérieure, bar;

p n  - pression dans la sélection de chauffage inférieure, bar.

Comme le montre le diagramme de la figure 1, la turbine T-63 / 76-8.8 n'a pas d'extraction de vapeur régénérative, car tout le système de régénération est remplacé par un réchauffeur de condensats à gaz situé à l'arrière de la chaudière de récupération. De plus, pendant les expériences, la sélection de chauffage supérieur de la turbine a été désactivée en raison des besoins de production. Ainsi, le débit de vapeur à travers le compartiment intermédiaire pourrait, avec certaines hypothèses, être considéré comme la somme du débit de vapeur dans les circuits haute et basse pression de la turbine:

  où

G vd  - consommation de vapeur dans le circuit haute pression de la turbine, t / h;

G nd  - consommation de vapeur dans le circuit basse pression de la turbine, t / h

Les résultats des tests sont présentés dans le tableau 1.

La valeur du coefficient de débit du compartiment intermédiaire obtenue dans diverses expériences varie de 0,5%, ce qui signifie que les mesures et les calculs ont été effectués avec une précision suffisante pour la poursuite de la construction du modèle.

Tableau 1. Détermination du débit du compartiment intermédiaire

Lors de la construction du modèle, les hypothèses suivantes ont également été prises, correspondant aux données des calculs d'usine:

• si le débit volumétrique dans la centrale nucléaire est supérieur à celui calculé, on considère que le rendement du dernier compartiment de la turbine à vapeur est de 0,7;
• pression d'eau du réseau à l'entrée du réchauffeur 1,31 MPa;
• pression d'eau du réseau à la sortie du réchauffeur 1,26 MPa;
• pression de l'eau du réseau inversé 0,5 MPa.

Sur la base de la conception et de la documentation opérationnelle du CCGT-220, ainsi que des données obtenues lors des tests, un modèle de la partie chauffante de l'unité a été créé à l'Université d'État de Vyatka. Actuellement, le modèle est utilisé pour calculer les modes de fonctionnement de la turbine pour le chauffage à un étage.

La valeur du coefficient de débit du compartiment intermédiaire, déterminée expérimentalement, a été utilisée pour vérifier le modèle de turbine avec chauffage à un étage. Les résultats de la vérification du modèle, à savoir la différence entre les charges électriques réelles (selon les résultats des mesures) et calculées (selon le modèle) obtenues avec une charge de chauffage égale, sont présentées dans le tableau 2.

Tableau 2. Comparaison des données calculées et expérimentales pour le chauffage en une seule étape de l'eau du réseau.

La comparaison montre qu'avec une diminution de la charge sur la turbine à gaz, l'écart entre les données calculées et expérimentales augmente. Les facteurs suivants peuvent influencer ceci: les fuites non comptabilisées à travers les joints d'extrémité et dans d'autres éléments; les variations du débit volumique de vapeur dans les compartiments de la turbine, ce qui ne permet pas de déterminer leur efficacité exacte; imprécision des instruments de mesure.

A ce stade de développement, le modèle mathématique peut être qualifié de satisfaisant, car la précision des données calculées par rapport aux données expérimentales est assez élevée lorsque l'on travaille avec une consommation de vapeur fraîche proche de la valeur nominale. Cela permet d'effectuer des calculs sur cette base afin d'optimiser les modes de cogénération des centrales à cycle combiné et des centrales thermiques en général, en particulier lorsque l'on travaille sur un programme thermique et électrique avec un débit de vapeur maximum ou proche de celui-ci vers une turbine à vapeur. À l'étape suivante du développement, il est prévu de déboguer et de vérifier le modèle lorsque vous travaillez avec un chauffage en deux étapes de l'eau du réseau, ainsi que de collecter et d'analyser des données pour remplacer les caractéristiques énergétiques standard de l'usine de la pièce de débit par des caractéristiques beaucoup plus proches des vraies.

Littérature

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La chose la plus importante: Un condensateur électrique peut stocker et libérer de l'énergie électrique. Dans ce cas, un courant le traverse et sa tension change. La tension sur le condensateur est proportionnelle au courant qui l'a traversé pendant une certaine période de temps et la durée de cette période. Sur un condensateur idéal, l'énergie thermique n'est pas libérée. Si une tension alternative est appliquée au condensateur, un courant électrique apparaîtra dans le circuit. La force de ce courant est proportionnelle à la fréquence de la tension et de la capacité du condensateur. Pour évaluer le courant à une tension donnée, le concept de réactance d'un condensateur est introduit. La variété des types et des types de condensateurs vous permet de choisir le bon.

Un condensateur est un appareil électronique conçu pour accumuler puis décharger une charge électrique. Le fonctionnement du condensateur est directement lié au temps. Sans tenir compte de l'évolution de la charge dans le temps, il est impossible de décrire le fonctionnement du condensateur.

Malheureusement, des erreurs sont régulièrement trouvées dans les articles, elles sont corrigées, les articles sont complétés, développés, de nouveaux sont préparés.

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Dans les études de la dynamique de régulation des turbines, la variation de la pression rp dans le condenseur n'est généralement pas prise en compte, en supposant que rg \u003d kr £ 1RL \u003d 0. Cependant, dans certains cas, la validité de cette hypothèse n'est pas évidente. Ainsi, lors du contrôle d'urgence des turbines de cogénération en ouvrant un diaphragme rotatif, le passage de la vapeur à travers le cylindre basse pression peut être rapidement augmenté. Mais à de faibles débits d'eau en circulation caractéristiques des régimes de charges thermiques élevées de la turbine, la condensation de cette vapeur supplémentaire peut se faire lentement, ce qui entraînera une augmentation de la pression dans le condenseur et une diminution du gain de puissance. Un modèle qui ne prend pas en compte les processus dans le condensateur donnera une surestimation par rapport à l'efficacité réelle de la méthode indiquée pour augmenter l'injectivité. La nécessité de prendre en compte les processus dans le condenseur se pose également lors de l'utilisation du condenseur ou de son compartiment spécial comme première étape de chauffage de l'eau du réseau dans les turbines de chauffage, ainsi que lors de la régulation des turbines de chauffage fonctionnant à des charges calorifiques élevées, en utilisant la méthode de contre-pression coulissante dans le condenseur et dans certains autres cas.
Le condenseur est un échangeur de chaleur de type surface, et les principes de modélisation mathématique des éléments chauffants de surface décrits ci-dessus lui sont pleinement applicables. Tout comme pour eux, pour le condenseur, il faut écrire les équations du chemin d'eau soit en supposant les paramètres à distribuer [équations (2.27) - (2.33)], soit en tenant compte approximativement de la distribution des paramètres en divisant le chemin en un certain nombre de sections avec des paramètres localisés [équations (2.34) - ( 2.37)]. Ces équations devraient être complétées par les équations (2.38) - (2.40) de l'accumulation de chaleur dans le métal et les équations de l'espace vapeur. Lors de la modélisation de ce dernier, il faut tenir compte de la présence dans l'espace vapeur ainsi que de la vapeur d'une certaine quantité d'air due à son afflux par des fuites dans la partie vide de la turbine. Le fait que l'air ne se condense pas détermine la dépendance des processus de changement de pression dans le condenseur à sa concentration. Ce dernier est déterminé à la fois par l'ampleur de l'afflux et par le fonctionnement des éjecteurs pompant l'air hors du condenseur avec une partie de la vapeur. Par conséquent, le modèle mathématique de l'espace vapeur devrait être, en substance, un modèle du système "espace vapeur du condenseur - éjecteurs".