محاسبه فرآیند بند. مدل پایه ریاضی NPK. گزینه های نصب. توربین بخار مدل ریاضی کندانسور بخار

5 .1 داده اولیه

به عنوان داده های اولیه برای مدل ریاضی پایه NPK ، از جداول تغییرات ماهانه در پارامترهای واحد T-180 / 210-130-1 واحد Komsomolskaya CHPP-3 برای سال 2009 استفاده کردم (جدول 5.1).

از این داده ها گرفته شد:

§ فشار و دمای بخار در مقابل توربین؛

§ بهره وری از توربین توربین.

§ مصرف گرما برای تولید برق و مصرف ساعتی گرما.

§ خلاء در خازن؛

§ دمای آب خنک کننده از کندانسور خارج می شود.

head سر دما در خازن

consumption مصرف بخار به کندانسور.

استفاده از داده های یک واحد توربین واقعی به عنوان داده های اولیه نیز می تواند در آینده به عنوان تأیید کفایت مدل ریاضی بدست آمده در نظر گرفته شود.

جدول 5.1- پارامترهای واحد T-180 / 210-130 KTETs-3 برای سال 2009

						خازن
	فشار بخار در مقابل توربین ، P 1 ، MPa	دمای بخار در مقابل توربین ، t 1 ، С	راندمان خالص ،٪	مصرف گرما برای تولید برق ، QE ، 10 ͯ 3 Gkcal	مصرف گرمای ساعتی ، Q ساعت ، Gcal / h	خلاء ، V ،٪	دمای خنک کننده آب خروجی ، ºС	مصرف بخار ، Gp ، t / h	سر دما ، δ تیکه در، ºС
سپتامبر

5 .2 مدل ریاضی پایه

مدل ریاضی NPK منعکس کننده فرایندهای اصلی در حال انجام در تجهیزات و ساختارهای قسمت کم پتانسیل نیروگاههای حرارتی است. این شامل مدل های عناصر تجهیزات و سازه های NPK است که در TPP های واقعی استفاده می شود و در پروژه های TPP های جدید پیش بینی شده است.

عناصر اصلی NPK - یک توربین ، کندانسورها ، دستگاه های خنک کننده آب ، ایستگاه های پمپاژ گردش خون و سیستم لوله های آب گردش خون - در عمل در قالب تعدادی از استاندارد ها و سازه های مختلف استاندارد اجرا می شوند. هر یک از آنها با کم و بیش تعداد زیادی پارامتر داخلی ، ثابت یا تغییر در حین کار ، مشخص می شوند که در نهایت میزان کارایی نیروگاه به عنوان یک کل را تعیین می کنند.

هنگامی که از یک نوع کولرهای آبی در TPP مورد مطالعه استفاده می شود ، مقدار گرمای خارج شده در کولرها به محیط با استفاده از گرمای منتقل شده به آب خنک کننده در خازن های توربین و تجهیزات کمکی مشخص می شود. در این حالت ، دمای آب خنک کننده را می توان به راحتی از ویژگی های کولر محاسبه کرد. در صورت استفاده از چندین چیلر ، به طور موازی یا سری به هم متصل می شوند ، محاسبه دمای آب سرد شده بطور قابل توجهی پیچیده تر می شود ، زیرا دمای آب در پشت چیلرهای جداگانه پس از مخلوط کردن جریان از چیلرهای مختلف می تواند تا حد زیادی با دمای آب متفاوت باشد. در این حالت ، برای تعیین دمای آب سرد ، لازم است تا به طور تکراری دمای آب پشت هر یک از کولرهای همکار را تصفیه کنید.

مدلهای ریاضی کولرهای آبی امکان تعیین هم دمای آب سرد شده و هم از بین رفتن آب در کولرها به دلیل تبخیر ، ورود قطرات و تصفیه داخل زمین را ممکن می سازند. دوباره پر کردن اتلاف آب بطور مداوم یا در طی بخشی از دوره صورتحساب انجام می شود. فرض بر این است که با توجه به تأثیر آن بر دمای آب خنک کننده ، آب آرایشی در محلی که آب از کولرها مخلوط می شود ، در مسیر گردش خون تأمین می شود.

بخش "مدل سازی فرآیندهای فیزیکی ، مکانیکی و حرارتی در ماشین ها و دستگاه ها"

مدل ریاضی کنسانسور واحد تبخیر کننده هوا

V. V. Chernenko ، D. V. Chernenko

دانشگاه دولتی هوافضای سیبری به نام آکادمیس M.F. Reshetnev

فدراسیون روسیه ، 660037 ، کراسنویارسک ، پروپس. آنها گاز. "کارگر کراسنویارسک" ، 31

پست الکترونیک: [ایمیل محافظت شده]

یک مدل ریاضی از کندانسور- تبخیر کننده گیاهان جداسازی هوای کرایوژنیک ، بر اساس محلول مشترک معادلات هیدرودینامیک و انتقال گرما برای دستگاه های لوله ای ، در نظر گرفته شده است.

کلید واژه ها: کندانسور- تبخیر کننده ، مدل ریاضی ، طراحی ، بهینه سازی

مدل ریاضی سازنده تهویه هوا - تهویه هوا

V. V. Chernenko ، D. V. Chernenko

دانشگاه هوایی فضائی Reshetnev سیبری 31 ، خیابان کراسنویارسکی رابوچی ، کراسنویارسک ، 660037 ، فدراسیون روسیه ایمیل: [ایمیل محافظت شده]

مدل ریاضی کندانسور تبخیر کننده گیاهان جداسازی هوا کرایوژنیک ، بر اساس محلول همزمان هیدرودینامیک و معادلات تبادل گرما برای دستگاه های لوله ای.

واژه\u200cهای کلیدی: کندانسور اواپراتور ، مدل ریاضی ، طراحی ، بهینه سازی

تبخیر کننده های کندانسور در واحدهای جداسازی هوا (ASU) برای تراکم نیتروژن به دلیل جوش اکسیژن استفاده می شوند ، یعنی. مبدل های حرارتی با تغییر در وضعیت تجمع هر دو رسانه درگیر در فرآیند تبادل گرما هستند.

بازده تبخیر کننده کندانسور تا حد زیادی کارایی کل نصب را تعیین می کند. به عنوان مثال ، افزایش اختلاف دما بین رسانه مبادله گرما 1 درجه K منجر به افزایش مصرف انرژی برای فشرده سازی هوا تا 5٪ از کل مصرف انرژی می شود. از طرف دیگر ، کاهش در دمای دمای پایین از حد مجاز منجر به نیاز به افزایش قابل توجه در سطح انتقال حرارت می شود. با توجه به مصرف انرژی زیاد و میزان مصرف فلز دستگاههای ASU ، بدیهی می شود که بهینه سازی هر یک از عناصر آنها از جمله بخار شونده-تبخیر کننده ضروری است.

مصلحت ترین روش تحقیق و بهینه سازی چنین اشیاء بزرگ و گران قیمت ، مدل سازی ریاضی است ، زیرا این امکان را به شما می دهد تا گزینه های مختلفی را بطور عینی در نظر بگیرید و با آن مقایسه کنید و مناسب ترین را انتخاب کنید ، همچنین محدودیت دامنه یک آزمایش فیزیکی را با بررسی کفایت مدل و تعیین مقادیر عددی ضریب هایی که نمی توان تحلیلی بدست آورد ، محدود کنید. از راه

تبخیر کننده های کندانسور VRU در یک حالت گردش طبیعی کار می کنند ، به ترتیب ، آنها بین روابط حرارتی و هیدرولیکی فرآیند تبخیر رابطه پیچیده ای دارند. انتقال حرارت از سمت مایع جوش با میزان گردش خون مشخص می شود که به نوبه خود می توان از یک محاسبه هیدرولیک با مقادیر شناخته شده شار گرما و ابعاد هندسی سطح تبادل گرما که عملکردی از این مسئله بهینه سازی هستند ، یافت. علاوه بر این ، فرآیند جوش به طور همزمان با فرآیند تراکم انجام می شود ، که محدودیت هایی در نسبت شار گرما و سر دما در هر دو فرآیند ایجاد می کند. بنابراین ، مدل باید مبتنی بر سیستم معادلات باشد که گردش خون یک مایع جوش و فرآیندهای انتقال حرارت را در دو طرف سطح انتقال حرارت توصیف می کند.

مشکلات واقعی هواپیمایی و فضانوردی - 2016. دوره 1

مدل ارائه شده ، نمودار آن در شکل نشان داده شده است. 1 ، شامل معمولی ترین مواردی است که در طراحی و عملکرد اواپراتورهای کندانسور با آن روبرو می شوند. روش محاسبه بر اساس اصل تقریبی های متوالی است.

موارد زیر به عنوان فاکتورهای ورودی استفاده می شوند: مقدار بار کلی گرما. فشار جانبی جوش؛ فشار جانبی تراکم؛ غلظت O2 بخارهای تبخیری؛ غلظت میعانات از نظر N2. ارتفاع ، قطر بیرونی و داخلی لوله ها.

بلوک پارامترهای از پیش تعیین شده شامل تعیین دمای جوش و چگالش محیط کار ، با در نظر گرفتن ناخالصی ها ، و همچنین یک برآورد اولیه از سر دمای موجود و میانگین جریان خاص حرارت از سمت مایع جوش از سطح فعال بخش گرمایش است.

هدف از محاسبه هیدرولیک تعیین میزان گردش خون ، طول منطقه اکونایزر ، فشارها و دما در قسمت های مشخص کانال است. برای محاسبه ، از نمودار مدار سنتی با گردش طبیعی مایع استفاده می شود (شکل 2).

1 فاکتور ورودی /

انتخاب پارامترها

محاسبه هیدرولیک

محاسبه حرارتی

انتقال حرارت در تراکم

دوره گردآوری جوش T eppo

همگرایی نتایج محاسبه و مقادیر منتخب -

پارامترهای خروجی

شکل: 1. طراحی نمودار مدل VRU کندانسور-تبخیر کننده

شکل: 2. مدل هیدرولیک کندانسور- تبخیر کننده VRU: I - طول لوله؛ لوپ - طول قسمت پائین؛ / eq - طول قسمت سازنده؛ 4ip طول قسمت جوش است. 1p - طول کار؛ ω0 - میزان گردش خون

وظیفه محاسبه حرارتی شفاف سازی مقدار چگالی شار گرما در قسمت فعال لوله با توجه به نتایج حاصل از محاسبه هیدرولیک ، و همچنین روشن کردن سر دمای دمای موجود با در نظر گرفتن رطوبت دمایی و هیدرواستاتیک است. ماژول محاسبه چگالش از مدل انتقال گرما در حین چگالش بخار یک جزء بر روی دیواره عمودی با جریان چند لایه فیلم میعانات استفاده می کند. ماژول محاسبه جوش بر اساس مدلی از انتقال حرارت به جریان دو فاز در یک لوله است.

بخش "مدل سازی فرآیندهای فیزیکی ، مکانیکی و حرارتی در ماشین ها و دستگاه ها"

اگر مقادیر اولیه و محاسبه شده از چگالی شار گرما بیش از 5٪ متفاوت باشد ، محاسبات هیدرولیکی و حرارتی در همان ترتیب تکرار می شوند. دقت محاسبه ، به عنوان یک قاعده ، پس از تقریب دوم معلوم می شود که کافی است.

پارامترهای خروجی عبارتند از مساحت سطح تبادل گرما ، قطر لوله گردش مرکزی ، تعداد و خرابی لوله ها در صفحه لوله و قطر پوشش دستگاه.

1. Narinsky GB Equalibrium بخار مایع در سیستم های اکسیژن آرگون ، آرگون-نیتروژن و اکسیژن-آرگون-نیتروژن // مجموعه مقالات VNIIKIMASH. 1967. شماره. یازده؛ 1969. شماره. 13

2. Grigoriev VA ، Krokhin Yu. I. دستگاههای انتقال حرارت و انبوه فناوری کرایوژنیک: کتاب درسی. کتابچه راهنمای دانشگاه ها م: Energoizdat ، 1982.

3. جداسازی هوا با روش خنک کننده عمیق. چاپ 2 T. 1 / ed. V.I. Epifanova و L. S. Axelrod. م: مهندسی مکانیک ، 1973.

© V. V. Chernenko، D. V. Chernenko، 2016

D. I. Zubov 1 سووروف D.M. 2

1 ORCID: 0000-0002-8501-0608 ، دانشجوی دکتری؛ 2 ORCID: 0000-0001-7415-3868 ، نامزد علوم فنی، دانشیار ، دانشگاه ایالتی ویاتکا (VyatSU)

توسعه یک مدل ریاضی از STEAM TURBINE T-63 / 76-8.8 و تأیید آن برای محاسبه حالت ها با گرمایش یک مرحله ای از آب شبکه

حاشیه نویسی

ارتباط ایجاد مدل های ریاضی قابل اعتماد از تجهیزات در تولید انرژی الکتریکی و حرارتی به منظور بهینه سازی حالت های عملیاتی آنها مشخص شده است. روش ها و نتایج اصلی توسعه و تأیید مدل ریاضی توربین بخار T-63 / 76-8.8 ارائه شده است.

کلید واژه ها: مدل سازی ریاضی ، توربین های بخار ، کارخانه های چرخه ترکیبی ، گرمایش منطقه ، مهندسی نیرو.

زوبوف D.I. 1 ، سووروف D.M. 2

1 ORCID: 0000-0002-8501-0608 ، دانشجوی تحصیلات تکمیلی؛ 2 ORCID: 0000-0001-7415-3868 ، دکترای مهندسی ، استادیار ، دانشگاه ایالتی ویاتکا

توسعه مدل ریاضی از STEAM TURBINE T-63 / 76-8.8 و تأیید آن برای رژیم های محاسبه با یک مرحله گرمایش از آب تحویل

چکیده

در این مقاله ارتباط ایجاد مدلهای ریاضی قابل اعتماد از تجهیزات درگیر در تولید برق و انرژی گرما به منظور بهینه سازی کار آنها تعریف شده است. در این مقاله روش های اصلی و نتایج حاصل از توسعه و تأیید یک مدل ریاضی توربین بخار T-63 / 76-8.8 ارائه شده است.

کلید واژه ها:مدل سازی ریاضی ، توربین های بخار ، گیاهان چرخه ترکیبی ، گرمایش منطقه ، انرژی.

در زمینه کمبود منابع سرمایه گذاری در بخش انرژی روسیه ، جهت های تحقیقاتی مربوط به شناسایی ذخایر افزایش بهره وری از نیروگاه های توربین در حال حاضر در اولویت قرار دارند. مکانیسم های بازار در بخش انرژی ارزیابی ویژه ای را در مورد توانایی های موجود تولیدی بنگاه های صنعت ایجاد می کند و بر این اساس شرایط اقتصادی و اقتصادی مطلوبی را برای مشارکت کارخانه های CHP در بازار برق (ظرفیت) فراهم می کند.

یکی از راه های ممکن برای صرفه جویی در مصرف انرژی در CHP ها ، توسعه ، تحقیق و اجرای حالت های بهینه متغیر عملیاتی و برنامه های حرارتی بهبود یافته از جمله اطمینان از تولید حداکثر برق بر اساس مصرف گرما ، راه های بهینه برای به دست آوردن انرژی اضافی و بهینه سازی حالت های عملکرد هر دو نیروگاه توربین جداگانه و CHP ها است. بطور کلی .

معمولاً توسعه حالتهای عملیاتی توربین و ارزیابی کارآیی آنها توسط پرسنل کارخانه با استفاده از خصوصیات انرژی استاندارد که هنگام آزمایش نمونه های اولیه توربین جمع آوری شده انجام می شود. با این حال ، بیش از 40-50 سال کار ، ویژگی های داخلی محفظه های توربین ، ترکیب تجهیزات و نمودار حرارتی واحد توربین به ناچار تغییر می کند ، که نیاز به بازنگری منظم و تنظیم ویژگی ها دارد.

بنابراین ، برای بهینه سازی و محاسبه دقیق حالت های عملکرد واحدهای توربین ، از مدل های ریاضی باید استفاده شود ، از جمله ویژگی های جریان و قدرت کافی کلیه محفظه های توربین ، از مرحله کنترل تا قسمت فشار کم (LPP). لازم به ذکر است که در هنگام ساخت نمودارهای کارخانه ای از حالت های توربین های زایشی ، از ویژگی های کافی نشان داده شده از محفظه ها استفاده نشده است ، این خصوصیات به خودی خود توسط وابستگی های خطی تقریبی بوده و به همین دلیل و دلایل دیگر ، استفاده از این نمودارها برای بهینه سازی حالت ها و تعیین اثر انرژی می تواند خطاهای قابل توجهی را به دنبال داشته باشد.

پس از راه اندازی واحد CCGT-220 در Kirovskaya CHPP-3 در سال 2014 ، وظیفه بهینه سازی حالت های عملکرد آن ، به ویژه ، به حداکثر رساندن تولید انرژی الکتریکی در عین حفظ برنامه زمان بندی مشخص دما بود. با توجه به دلایل فوق و همچنین ناقص بودن مشخصات استاندارد ارائه شده توسط گیاه ، مقرر شد یک مدل ریاضی از واحد CCGT-220 واحد Kirov CHP-3 ایجاد شود که این مشکل را برطرف می کند. مدل ریاضی باید با دقت بالا اجازه دهد حالت های عملیاتی واحد را محاسبه کند ، که از یک واحد توربین گازی GTE-160 ، یک دیگ بخار گرمای زباله نوع E-236 / 40.2-9.15 / 1.5-515 / 298-19.3 تشکیل شده است. یک واحد توربین بخار T-63 / 76-8.8. نمودار شماتیک واحد قدرت در شکل 1 نشان داده شده است.

در مرحله اول ، کار ایجاد و تأیید یک مدل ریاضی واحد توربین بخار به عنوان بخشی از CCGT-220 حل می شود. این مدل بر اساس محاسبه مدار حرارتی آن با استفاده از مشخصات مصرفی و توان محفظه های آن ساخته شده است از آنجا که مشخصات کارخانه واحد توربین حاوی داده های مربوط به مقادیر راندمان محفظه های توربین نبوده که در ساخت ویژگی های آنها ضروری است ، در اولین تقریب تصمیم گرفته شد تا شاخص های مفقود شده را با استفاده از داده ها تعیین کنیم. محاسبه کارخانه

شکل 1. نمودار شماتیک واحد برق CCGT-220

BVD - طبل با فشار بالا؛ BND - طبل کم فشار؛ GPK - بخاری میعانات گازی؛ HPC - سیلندر فشار قوی؛ د - دیواتور؛ PSG-1 - بخاری شبکه پایین؛ PSG-2 - بخاری شبکه بالایی؛ SEN-1 - پمپ شبکه از سطح اول؛ SEN-2 - پمپ شبکه از مرحله دوم؛ K - خازن؛ KEN - پمپ میعانات؛ PEN HP - پمپ تغذیه مدار فشار قوی؛ PEN ND - پمپ تغذیه مدار کم فشار؛ VVTO - مبدل حرارتی آب به آب؛ REN - پمپ چرخشی؛ KHOV - آب تصفیه شده شیمیایی. K - کمپرسور توربین گازی؛ GT - توربین گازی.

برای این کار ، توربین به صورت مشروط به چند بخش تقسیم می شود: تا قسمت اختلاط بخار با فشار بالا و پایین ، از بخش اختلاط تا استخراج بالای گرمایش (WTO) ، از بالا به استخراج گرمایش پایین (HTO) ، از استخراج گرمایش پایین تا کندانسور. برای سه محفظه اول ، راندمان نسبی داخلی در بازه 0.755-0.774 متغیر است ، و برای دومی ، یعنی محفظه بین استخراج گرمایش پایین و کندانسور ، بسته به میزان جریان بخار حجمی به داخل کندانسور تغییر می کند (در حالی که میزان جریان بخار حجمی به داخل کندانسور بر اساس جرم تعیین می شد) میزان جریان و چگالی بخار با فشار و درجه خشکی). بر اساس داده های کارخانه ، وابستگی ارائه شده در شکل 2 بدست آمده است ، که در مدل دیگر استفاده می شود (منحنی تقریبی نقاط تجربی).

شکل 2. وابستگی بهره وری محفظه بین HTO و کندانسور از جریان بخار حجمی به داخل کندانسور

در صورت وجود نمودار دما از منبع تأمین گرما ، می توان درجه حرارت آب شبکه را بعد از بخاری شبکه بالایی تعیین کرد ، پس از آن با تنظیم دمای سر بخاری و افت فشار در خط بخار ، فشار را در WTO تعیین کنید. اما طبق این روش ، تعیین درجه حرارت آب گرمایش پس از بخاری شبکه پایین با گرمایش دو مرحله غیرممکن است ، که برای تعیین فشار بخار در HTO ضروری است. برای حل این مشکل ، در جریان آزمایش ، که طبق روش فعلی ساماندهی شده است ، ضریب به دست آمده است پهنای باند محفظه میانی (بین WTO و NTO) ، که با فرمول زیر از معادله مشهور Stodola-Flyugel تعیین می شود:

جایی که

k توسط - ضریب توان محفظه میانی ، t / (h-bar).

G توسط - مصرف بخار از طریق محفظه میانی ، ساعت در ساعت؛

p در - فشار در پریز برق ، نوار؛

p n - فشار در پریز برق ، نوار.

همانطور که از نمودار نشان داده شده در شکل 1 مشاهده می شود ، توربین T-63 / 76-8.8 استخراج بخار احیا کننده ندارد ، زیرا کل سیستم بازسازی توسط بخاری میعانات گازی واقع در انتهای دم دیگ بخار زباله جایگزین می شود. علاوه بر این ، در طول آزمایشات ، استخراج بالای توربین به دلیل نیاز به تولید خاموش شده است. بنابراین ، جریان بخار از طریق محفظه میانی ، با برخی فرضیات می تواند به عنوان مقدار جریان بخار به مدار فشار قوی و کم توربین در نظر گرفته شود:

جایی که

G vd - مصرف بخار در مدار فشار قوی توربین ، ساعت در ساعت؛

G دوم - مصرف بخار به مدار کم فشار توربین ، ساعت در ساعت.

نتایج تست های انجام شده در جدول 1 ارائه شده است.

مقدار ضریب توان محفظه میانی به دست آمده در آزمایشات مختلف در حدود 0.5٪ متغیر است ، که نشان می دهد اندازه گیری ها و محاسبات با دقت کافی برای ساخت مدل بعدی انجام شده است.

جدول 1. تعیین میزان توان محفظه میانی

هنگام ساخت مدل ، فرضیات زیر نیز مطابق با داده های محاسبات کارخانه ساخته شده است:

• اگر میزان جریان حجمی در LPH بیشتر از مقدار محاسبه شده باشد ، در نظر گرفته می شود که راندمان آخرین بخش توربین بخار 0.7 است.
• فشار آب شبکه در ورودی بخاری 1.31 MPa؛
• فشار آب شبکه در خروجی بخاری 1.26 MPa؛
• فشار تأمین آب برگشتی 0/5 مگاپاسکال است.

بر اساس طرح و مستندات عملیاتی برای CCGT-220 و همچنین داده های بدست آمده در طول آزمایشات ، الگویی از قسمت تولید انسداد بلوک در VyatSU ایجاد شده است. در حال حاضر ، این مدل برای محاسبه حالت های عملکرد یک توربین با گرمایش تک مرحله ای استفاده می شود.

برای تعیین مدل توربین با گرمایش تک مرحله از مقدار ضریب توان محفظه میانی که به صورت تجربی تعیین شده است ، استفاده شد. نتایج تأیید مدل ، یعنی تفاوت بین واقعی (با توجه به نتایج اندازه گیری) و محاسبه شده (طبق مدل) بار الکتریکیبدست آمده با بار گرمایش برابر در جدول 2 ارائه شده است.

جدول 2. مقایسه داده های محاسبه شده و آزمایشی برای گرم کردن تک مرحله ای آب شبکه.

مقایسه نشان می دهد که با کاهش بار توربین گازی ، میزان اختلاف بین داده های محاسبه شده و آزمایشی افزایش می یابد. این می تواند تحت تأثیر عوامل زیر باشد: برای نشت از طریق مهر و موم های انتهایی و سایر عناصر بی حساب می شود. تغییر در سرعت جریان بخار حجمی در محفظه های توربین ، که اجازه نمی دهد کارایی دقیق آنها تعیین شود. عدم صحت وسایل اندازه گیری.

در این مرحله از توسعه ، می توان مدل ریاضی را رضایت بخش نامید ، زیرا صحت داده های محاسبه شده در مقایسه با داده های تجربی در هنگام کار با یک جریان بخار زنده نزدیک به اسمی ، کاملاً زیاد است. این امر باعث می شود که براساس آن ، محاسبات انجام شود تا بهینه سازی حالت های تولید عملکرد CCGT و CHPP به عنوان یک کل ، به ویژه هنگام کار براساس برنامه حرارتی و برقی در حداکثر یا نزدیک به آن ، مصرف بخار برای توربین بخار انجام شود. در مرحله بعدی توسعه ، برنامه ریزی شده است تا هنگام کار با گرمایش دو مرحله ای از شبکه شبکه ، اشکال زدایی و تأیید مدل را انجام داده و همچنین جمع آوری و تجزیه و تحلیل داده ها را برای جایگزینی خصوصیات استاندارد انرژی کارخانه مسیر جریان با خصوصیاتی که بسیار نزدیک به نمونه های واقعی هستند.

ادبیات

1. Tatarinova N.V.، Efros E.I.، Sushchikh V.M. نتایج حاصل از محاسبه مدلهای ریاضی حالتهای متغیر عملیاتی کارخانه های تولید توربین بخار در شرایط عملیاتی واقعی // چشم انداز علم. - 2014. - شماره 3. - س 98-103.
2. قوانینی برای بهره برداری فنی نیروگاه ها و شبکه ها فدراسیون روسیه... - م: انتشارات NTs ENAS ، 2004. - 264p.
3. سووروف D.M. در رویکردهای ساده برای ارزیابی راندمان انرژی گرمایش منطقه // ایستگاه های برقی. - 2013. - شماره 2. - S. 2-10.
4. توربین های بخار تولیدی: بهبود بهره وری و قابلیت اطمینان / Simoyu L.L. ، Efros E.I. ، Gutorov V.F. ، Lagun V.P. SPb: Energotech، 2001.
5. ساخاروف A.M. آزمایش حرارتی توربین های بخار. - م: Energoatomizdat ، 1990 .-- 238p.
6. عملکرد متغیر توربین های بخار / G.S. Samoilovich، B.M Troyanovskiy م.: انتشارات انرژی دولتی ، 1955. - 280.: مریض.

منابع

1. Tatarinova N.V.، Jefros E.I.، Sushhih V.M. Rezul'taty raschjota na matematicheskih modeljah peremennyh rezhimov raboty teplofikacionnyh paroturbinnyh ustanovok v real'nyh uslovijah jekspluatacii // Perspektivy nauki. - 2014. - شماره 3. - ص 98-103.
2. Pravila tehnicheskoj jekspluatacii jelektricheskih stancij i setej Rossijskoj Federacii. - م.: Izd-vo NC JeNAS، 2004 .-- 264 ص.
3. سووروف D.M. Ob uproshhjonnyh podhodah pri ocenke jenergeticheskoj jeffektivnosti teplofikacii // Jelektricheskie stancii. - 2013. - شماره 2. - ص 2-10.
4. Teplofikacionnye parovye turbiny: povyshenie jekonomichnosti i nadjozhnosti / Simoju L.L.، Jefros E.I.، Gutorov V.F.، Lagun V.P. SPb.:Jenergoteh، 2001.
5. سحاروف A.M. Teplovye ispytanija parovyh turbin. - م: جنرگواتومیزدات ، 1990 .-- 238 ص.
6. Peremennyj rezhim raboty parovyh turbin / Samojlovich G.S.، Trojanovskij B.M. م.: Gosudarstvennoe Jenergeticheskoe Izdatel'stvo، 1955. - 280p.

مهم ترین: یک خازن برقی می تواند جمع شود و بدهد انرژی الکتریکی... در این حالت ، یک جریان از طریق آن جریان می یابد ، و ولتاژ آن تغییر می کند. ولتاژ موجود در یک خازن متناسب با جریان است که برای مدت معینی از آن عبور کرده و مدت زمان این بازه است. یک خازن ایده آل انرژی گرما تولید نمی کند. اگر به خازن وصل شوید ولتاژ متناوب، سپس زنجیره حاوی برق... قدرت این جریان متناسب با فرکانس ولتاژ و خازن خازن است. برای تخمین جریان در یک ولتاژ معین ، مفهوم واکنش مجدد یک خازن معرفی می شود. انواع و اقسام خازن ها به شما امکان می دهد یک مورد مناسب را انتخاب کنید.

خازن یک وسیله الکترونیکی است که برای جمع آوری و بازیابی بعدی طراحی شده است شارژ الکتریکی... عملکرد یک خازن با زمان ارتباط مستقیم دارد. بدون در نظر گرفتن تغییر بار در طول زمان ، توصیف عملکرد خازن غیرممکن است.

متأسفانه ، خطاها بطور دوره ای در مقالات مشاهده می شوند ، اصلاح می شوند ، مقالات تکمیل می شوند ، توسعه می یابند ، موارد جدید تهیه می شود.

تنظیم کننده ولتاژ برگشت به کار چگونه است؟ جایی که اعمال می شود شرح ...

آنالوگ ترانزیستور تریستور (dinistor / trinistor). شبیه ساز ، emu ...
طرح یک تریستور آنالوگ (دیود و تریود) روی ترانزیستورها. محاسبه پارامتر ...

مبدل ولتاژ تثبیت شده پالس مستقیم به جلو ، ...
تنظیم کننده ولتاژ رو به جلو چگونه کار می کند؟ شرح اصل بهره برداری. پ...

القاگر. ساخت. سیم پیچی. مهارت. قرقره مو ...
ساخت سلف. محافظ سیم پیچ ها ...

هنگام مطالعه دینامیک تنظیم توربین ، معمولاً تغییر در pg فشار در کندانسور در نظر گرفته نمی شود ، با فرض شماره \u003d kp £ 1pl \u003d 0. با این حال ، در تعدادی از موارد ، صحت این فرض آشکار نیست. بنابراین ، در صورت کنترل اضطراری توربین های تولیدی با باز کردن دیافراگم چرخشی ، بخار از طریق LPC می تواند به سرعت افزایش یابد. اما در جریان های کم جریان آب در گردش ، معمولی برای رژیم های بار حرارتی بالا از توربین ، میعان این بخار اضافی می تواند به آهستگی پیش رود ، که منجر به افزایش فشار در کندانسور و کاهش در افزایش قدرت می شود. این مدل ، که فرآیندهای داخل کندانسور را در نظر نمی گیرد ، در مقایسه با راندمان واقعی روش ذکر شده در افزایش تزریق ، بیش از حد تخمین می زند. نیاز به در نظر گرفتن فرآیندهای موجود در کندانسور همچنین در هنگام بروز کندانسور یا محفظه ویژه آن به عنوان اولین مرحله گرم کردن آب شبکه در توربین های گرمایش و همچنین در هنگام تنظیم توربین های گرمایش که در بارهای حرارتی بالا کار می کنند بوجود می آید و از روش برگشت فشار کشویی در کندانسور و در موارد دیگری استفاده می شود.
کندانسور مبدل حرارتی از نوع سطح است و اصول مدل سازی ریاضی بخاری های سطحی که در بالا ذکر شد کاملاً برای آن کاربرد دارد. و همچنین برای آنها ، معادلات مسیر آب برای کندانسور باید نوشته شود یا با فرض اینکه پارامترها توزیع شده اند [معادلات (2.27) - (2.33)] ، یا تقریباً با در نظر گرفتن توزیع پارامترها با تقسیم مسیر به تعدادی از بخشها با پارامترهای توده [معادلات (2.34) - ( 2.37)]. این معادلات باید توسط معادلات (38/4) - (2.40) از تجمع گرما در فلز و معادلات فضای بخار تکمیل شود. در هنگام مدلسازی حالت دوم ، باید به دلیل ورود آن از طریق نشت در قسمت خلاء کارخانه توربین ، مقدار معینی از هوا را در فضای بخار به همراه بخار در نظر گرفت. این واقعیت که هوا خنک نمی شود ، وابستگی فرآیندهای تغییر فشار در کندانسور به غلظت آن را تعیین می کند. حالت دوم هم از نظر میزان جریان ورودی و هم با عملکرد دفع کننده ها تعیین می شود ، که هوا را از کندانسور به همراه بخشی از بخار پمپ می کند. بنابراین ، مدل ریاضی فضای بخار باید ، در اصل ، الگویی از سیستم "فضای بخار کندانسور - اگزکتورها" باشد.