Obliczanie procesu Clausa. Podstawowy model matematyczny NPK. Opcje instalacji. Turbina parowa Model matematyczny skraplacza pary

5 .1 Dane początkowe

Jako dane wyjściowe do podstawowego modelu matematycznego NPK posłużyłem się tabelami miesięcznych zmian parametrów bloku T-180 / 210-130-1 bloku Komsomolskaja EC-3 za rok 2009 (tab. 5.1).

Z tych danych wzięto:

§ ciśnienie i temperatura pary przed turbiną;

§ sprawność sieci turbiny;

§ zużycie ciepła do produkcji energii elektrycznej i godzinowe zużycie ciepła;

§ próżnia w skraplaczu;

§ temperatura wody chłodzącej opuszczającej skraplacz;

§ głowica temperatury w skraplaczu

§ zużycie pary do skraplacza.

Wykorzystanie danych z rzeczywistego zespołu turbinowego jako danych wyjściowych można również w przyszłości uznać za potwierdzenie adekwatności uzyskanego modelu matematycznego.

Tabela 5.1 - Parametry jednostki T-180 / 210-130 KTETs-3 na rok 2009

						Kondensator
	Ciśnienie pary przed turbiną, P 1, MPa	Temperatura pary przed turbiną, t 1, ºС	Sprawność netto,%	Zużycie ciepła do produkcji energii elektrycznej, Q e, ͯ10 3 Gkcal	Godzinowe zużycie ciepła, Q h, Gcal / h	Próżnia, V,%	Temperatura chłodzenia woda wylotowa, ºС	Zużycie pary, Gp, t / h	Głowica temperatury, δ tw, ºС
wrzesień

5 .2 Podstawowy model matematyczny

Model matematyczny NPK odzwierciedla główne procesy zachodzące w wyposażeniu i konstrukcjach części elektrociepłowni o niskim potencjale. Obejmuje modele elementów wyposażenia i konstrukcji NPK stosowanych w rzeczywistych TPP oraz przewidywane w projektach nowych TPP.

Główne elementy NPK - turbina, skraplacze, urządzenia do schładzania wody, pompownie cyrkulacyjne oraz system rurociągów wody obiegowej - realizowane są w praktyce w postaci szeregu różnych standardowych rozmiarów urządzeń i konstrukcji. Każdy z nich charakteryzuje się mniej lub bardziej licznymi parametrami wewnętrznymi, stałymi lub zmieniającymi się podczas pracy, które ostatecznie decydują o stopniu sprawności całej elektrowni.

W przypadku zastosowania jednego typu chłodnic wodnych w badanym TPP ilość ciepła odprowadzanego z chłodnic do otoczenia jest jednoznacznie określana przez ciepło przekazywane do wody chłodzącej w skraplaczach turbin i urządzeniach pomocniczych. W takim przypadku temperaturę wody chłodzącej można łatwo obliczyć na podstawie charakterystyki chłodnicy. Jeśli używanych jest kilka agregatów chłodniczych połączonych równolegle lub szeregowo, obliczenie temperatury wody lodowej staje się znacznie bardziej skomplikowane, ponieważ temperatura wody za poszczególnymi agregatami chłodniczymi może znacznie różnić się od temperatury wody po zmieszaniu przepływów z różnych agregatów chłodniczych. W takim przypadku, aby określić temperaturę wody lodowej, konieczne jest iteracyjne doprecyzowanie temperatury wody za każdą ze współpracujących chłodnic.

Modele matematyczne chłodnic wodnych pozwalają określić zarówno temperaturę wody lodowej, jak i ubytek wody w chłodnicach w wyniku parowania, porywania kropel i filtracji do gruntu. Uzupełnianie ubytków wody odbywa się w sposób ciągły lub przez pewną część okresu rozliczeniowego. Przyjmuje się, że woda uzupełniająca doprowadzana jest do toru cyrkulacyjnego w miejscu mieszania się wody wypływającej z chłodnic z uwzględnieniem jej wpływu na temperaturę wody chłodzącej.

Sekcja „Modelowanie procesów fizycznych, mechanicznych i termicznych w maszynach i urządzeniach”

MODEL MATEMATYCZNY SKRAPLACZ PAROWNIKA ZESPOŁU POWIETRZA

V. V. Chernenko, D. V. Chernenko

Syberian State Aerospace University nazwany imieniem akademika M.F. Reshetneva

Federacja Rosyjska, 660037, Krasnojarsk, prosp. im. gaz. „Pracownik Krasnojarska”, 31

E-mail: [email chroniony]

Rozważono model matematyczny skraplacza-wyparki kriogenicznych jednostek rozdzielania powietrza, oparty na wspólnym rozwiązaniu równań hydrodynamiki i wymiany ciepła dla aparatury rurowej.

Słowa kluczowe: skraplacz-parownik, model matematyczny, projektowanie, optymalizacja.

MATEMATYCZNY MODEL PAROWNIKA-SKRAPLACZA W INSTALACJI SEPARACJI POWIETRZA

V. V. Chernenko, D. V. Chernenko

Reshetnev Siberian State Aerospace University 31, Krasnoyarsky Rabochy Av., Krasnojarsk, 660037, Federacja Rosyjska E-mail: [email chroniony]

Model matematyczny parownika-skraplacza kriogenicznych instalacji separacji powietrza oparty na równoczesnym rozwiązaniu równań hydrodynamiki i wymiany ciepła dla urządzeń rurowych.

Słowa kluczowe: parownik-skraplacz, model matematyczny, projektowanie, optymalizacja.

Parowniki skraplacza w jednostkach separacji powietrza (ASU) służą do kondensacji azotu w wyniku wrzenia tlenu, tj. to wymienniki ciepła ze zmianą stanu skupienia obu mediów biorących udział w procesie wymiany ciepła.

Sprawność skraplacza-parownika w dużej mierze decyduje o sprawności całej instalacji. Na przykład wzrost różnicy temperatur między mediami wymieniającymi ciepło o 1 ° K prowadzi do wzrostu zużycia energii na sprężanie powietrza do 5% całkowitego zużycia energii. Z drugiej strony zmniejszenie wysokości podnoszenia poniżej wartości granicznej prowadzi do konieczności znacznego zwiększenia powierzchni wymiany ciepła. Biorąc pod uwagę duże zużycie energii i metalochłonności urządzeń ASU, staje się oczywiste, że konieczne jest zoptymalizowanie każdego z ich elementów, w tym skraplacza-parownika.

Najkorzystniejszą metodą badań i optymalizacji tak dużych i kosztownych obiektów jest modelowanie matematyczne, ponieważ pozwala obiektywnie rozważyć i porównać wiele różnych opcji i wybrać najbardziej odpowiednią, a także ograniczyć zakres eksperymentu fizycznego poprzez sprawdzenie adekwatności modelu i określenie wartości liczbowych współczynników, których nie można uzyskać analitycznie. przy okazji.

Skraplacze-parowniki VRU działają odpowiednio w trybie cyrkulacji naturalnej, mają złożoną zależność między charakterystyką termiczną i hydrauliczną procesu parowania. O przenikaniu ciepła od strony wrzącej cieczy decyduje prędkość cyrkulacji, którą z kolei można znaleźć na podstawie obliczeń hydraulicznych ze znanymi wartościami strumieni ciepła i wymiarami geometrycznymi powierzchni wymiany ciepła, które są obiektywną funkcją problemu optymalizacji. Dodatkowo proces wrzenia realizowany jest jednocześnie z procesem kondensacji, co narzuca ograniczenia na stosunek strumieni ciepła i wysokości podnoszenia temperatury obu procesów. Dlatego model powinien być oparty na układzie równań opisujących cyrkulację wrzącej cieczy i procesy wymiany ciepła po obu stronach powierzchni wymiany ciepła.

Aktualne problemy lotnictwa i astronautyki - 2016 rok. Tom 1

Prezentowany model, którego schemat przedstawiono na rys. 1, zawiera najbardziej typowe przypadki spotykane przy projektowaniu i eksploatacji skraplaczy-parowników. Metoda obliczeniowa oparta jest na zasadzie kolejnych przybliżeń.

Jako czynniki wejściowe używane są: wartość całkowitego obciążenia cieplnego; ciśnienie po stronie wrzenia; ciśnienie po stronie skraplania; Stężenie O2 parujących oparów; stężenie kondensatu pod względem N2; wysokość, średnice zewnętrzne i wewnętrzne rur.

Blok wybranych parametrów obejmuje wyznaczenie temperatur wrzenia i skraplania czynników roboczych z uwzględnieniem zanieczyszczeń, a także wstępną ocenę dostępnej wysokości podnoszenia i średniego strumienia ciepła właściwego od strony wrzącej cieczy nad aktywną powierzchnią sekcji grzewczej.

Celem obliczeń hydraulicznych jest określenie szybkości cyrkulacji, długości strefy ekonomizera, ciśnień i temperatur w charakterystycznych odcinkach kanału. Do obliczeń wykorzystuje się tradycyjny schemat obwodu z naturalną cyrkulacją cieczy (rys. 2).

1 Czynniki wejściowe /

Preselekcja parametrów

Obliczenia hydrauliczne

Obliczenia termiczne

Przenikanie ciepła przy kondensacji

Odrzut wrzenia T eppo

Zbieżność wyników obliczeń i wybranych wartości - _

Parametry wyjściowe

Postać: 1. Schemat projektowy modelu skraplacz-parownik VRU

Postać: 2. Model hydrauliczny skraplacza-parownika VRU: I - długość rury; Lop - długość części opuszczanej; / eq - długość części ekonomizera; 4ip to długość części wrzącej; 1p - długość robocza; ω0 - szybkość cyrkulacji

Zadaniem obliczeń termicznych jest wyjaśnienie wartości gęstości strumienia ciepła w aktywnym odcinku rury na podstawie wyników obliczeń hydraulicznych, a także wyjaśnienie dostępnej wysokości podnoszenia temperatury, z uwzględnieniem obniżenia temperatury hydrostatycznej i stężenia. Moduł obliczeń kondensacji wykorzystuje model wymiany ciepła podczas kondensacji pary jednoskładnikowej na pionowej ścianie przy laminarnym przepływie warstewki kondensatu. Moduł obliczania wrzenia oparty jest na modelu przekazywania ciepła do przepływu dwufazowego w rurze.

Sekcja „Modelowanie procesów fizycznych, mechanicznych i termicznych w maszynach i urządzeniach”

Obliczenia hydrauliczne i termiczne powtarza się w tej samej kolejności, jeśli wstępne i obliczone wartości gęstości strumienia ciepła różnią się o więcej niż 5%. Dokładność obliczeń z reguły okazuje się wystarczająca po drugim przybliżeniu.

Parametry wyjściowe to powierzchnia wymiany ciepła, średnica centralnego przewodu cyrkulacyjnego, liczba i rozkład rur w płaszczu sitowym oraz średnica obudowy aparatu.

1. Narinsky GB Równowaga ciecz-para w układach tlen-argon, argon-azot i tlen-argon-azot // Postępowanie z VNIIKIMASH. 1967. Wydanie. jedenaście; 1969. Wydanie. 13.

2. Grigoriev VA, Krokhin Yu. I. Aparatura do wymiany ciepła i masy technologii kriogenicznej: podręcznik. podręcznik dla uniwersytetów. M .: Energoizdat, 1982.

3. Separacja powietrza metodą głębokiego chłodzenia. 2nd ed. T. 1 / wyd. V.I. Epifanova i L. S. Axelrod. M .: Inżynieria mechaniczna, 1973.

© V. V. Chernenko, D. V. Chernenko, 2016

D. I. Zubov 1 Suvorov D.M. 2

1 ORCID: 0000-0002-8501-0608, doktorant; 2 ORCID: 0000-0001-7415-3868, kandydat nauki techniczne, Profesor nadzwyczajny, Vyatka State University (VyatSU)

OPRACOWANIE MATEMATYCZNEGO MODELU TURBINY PAROWEJ T-63 / 76-8.8 I JEGO WERYFIKACJA DLA OBLICZANIA TRYBÓW Z JEDNOSTOPNIOWYM PODGRZEWANIEM WODY SIECIOWEJ

adnotacja

Określono pilną potrzebę stworzenia rzetelnych modeli matematycznych urządzeń związanych z wytwarzaniem energii elektrycznej i cieplnej w celu optymalizacji ich trybów pracy. Przedstawiono główne metody i wyniki opracowania i weryfikacji modelu matematycznego turbiny parowej T-63 / 76-8.8.

Słowa kluczowe: modelowanie matematyczne, turbiny parowe, elektrociepłownie, ciepłownictwo, energetyka.

Zubov D.I. 1, Suworow D.M. 2

1 ORCID: 0000-0002-8501-0608, student studiów podyplomowych; 2 ORCID: 0000-0001-7415-3868, doktor nauk technicznych, profesor nadzwyczajny, Vyatka State University

OPRACOWANIE MODELU MATEMATYCZNEGO TURBINY PAROWEJ T-63 / 76-8.8 I JEGO WERYFIKACJA DLA OBLICZEŃ Z JEDNOSTOPNIOWYM PODGRZEWANIEM WODY DOSTAWCZEJ

Abstrakcyjny

W artykule określono celowość tworzenia wiarygodnych modeli matematycznych urządzeń do wytwarzania energii elektrycznej i cieplnej dla optymalizacji ich pracy. W artykule przedstawiono podstawowe metody oraz wyniki opracowania i weryfikacji modelu matematycznego turbiny parowej T-63 / 76-8,8.

Słowa kluczowe:modelowanie matematyczne, turbiny parowe, elektrociepłownie, ciepłownictwo, energetyka.

W kontekście niedoboru środków inwestycyjnych w energetyce Rosji priorytetem stają się kierunki badawcze związane z identyfikacją rezerw na zwiększenie sprawności funkcjonujących już elektrowni turbinowych. Mechanizmy rynkowe w energetyce wymuszają szczególnie wnikliwą ocenę istniejących zdolności produkcyjnych przedsiębiorstw w przemyśle i na tej podstawie zapewniają korzystne warunki finansowe i ekonomiczne dla udziału elektrociepłowni w rynku (mocy) energii elektrycznej.

Jednym z możliwych sposobów oszczędzania energii w elektrociepłowniach jest opracowywanie, badanie i wdrażanie optymalnych zmiennych trybów pracy i ulepszonych schematów cieplnych, w tym poprzez zapewnienie maksymalnego wytwarzania energii elektrycznej ze zużycia ciepła, optymalne sposoby uzyskania dodatkowej mocy oraz optymalizację trybów pracy zarówno poszczególnych turbin, jak i elektrociepłowni. ogólnie.

Zwykle opracowywanie trybów pracy turbin i ocena ich sprawności przeprowadzana jest przez personel zakładu z wykorzystaniem standardowych charakterystyk energetycznych, które opracowano podczas testowania prototypów turbin. Jednak w ciągu 40-50 lat eksploatacji nieuchronnie zmieniają się charakterystyka wewnętrzna przedziałów turbin, skład wyposażenia i schemat termiczny turbozespołu, co wymaga regularnych przeglądów i dostosowań charakterystyk.

Dlatego też, aby zoptymalizować i dokładnie obliczyć tryby pracy zespołów turbinowych, należy zastosować modele matematyczne uwzględniające odpowiednią charakterystykę przepływu i mocy wszystkich przedziałów turbiny, od stopnia regulacyjnego do części niskiego ciśnienia (LPP). Należy zwrócić uwagę, że przy konstruowaniu fabrycznych schematów trybów turbin kogeneracyjnych nie wykorzystano wskazanych adekwatnych charakterystyk przedziałów, same te charakterystyki aproksymowano zależnościami liniowymi iz tego i innych powodów wykorzystanie tych wykresów do optymalizacji trybów i wyznaczenia efektu energetycznego może prowadzić do znacznych błędów.

Po uruchomieniu bloku CCGT-220 w Elektrociepłowni Kirovskaya w 2014 roku, zadaniem było zoptymalizowanie jego trybów pracy, w szczególności maksymalizacja wytwarzania energii elektrycznej przy zachowaniu zadanego harmonogramu temperaturowego. Biorąc pod uwagę powyższe przyczyny, a także niekompletność standardowych charakterystyk dostarczonych przez zakład, postanowiono stworzyć model matematyczny jednostki CCGT-220 w CHP-3 Kirowa, który rozwiąże ten problem. Model matematyczny powinien umożliwić z dużą dokładnością obliczenie trybów pracy bloku, w skład którego wchodzi jeden zespół turbogazowy GTE-160, kocioł odzysknicowy typu E-236 / 40.2-9.15 / 1.5-515 / 298-19.3 oraz jeden zespół turbiny parowej T-63 / 76-8.8. Schemat zespół napędowy pokazano na rysunku 1.

W pierwszym etapie rozwiązano zadanie stworzenia i weryfikacji modelu matematycznego bloku turbiny parowej w ramach CCGT-220. Model budowany jest na podstawie obliczenia jego schematu cieplnego z wykorzystaniem charakterystyk poborowych i mocy jego przedziałów. Ponieważ charakterystyka fabryczna turbozespołu nie zawierała danych o wartościach sprawności przedziałów turbin, które są niezbędne przy konstruowaniu ich charakterystyk, zdecydowano się na określenie brakujących wskaźników w pierwszym przybliżeniu przy użyciu obliczenia fabryczne.

Rysunek 1. Schemat ideowy bloku CCGT-220

BVD - bęben wysokociśnieniowy; BND - bęben niskiego ciśnienia; GPK - gazowy podgrzewacz kondensatu; HPC - cylinder wysokiego ciśnienia; D - odgazowywacz; PSG-1 - dolna grzałka sieciowa; PSG-2 - górna grzałka sieciowa; SEN-1 - pompa sieciowa pierwszego wzrostu; SEN-2 - pompa sieciowa drugiego wzrostu; K - kondensator; KEN - pompa kondensatu; PEN HP - pompa zasilająca obieg wysokiego ciśnienia; PEN ND - pompa zasilająca obieg niskiego ciśnienia; VVTO - wymiennik ciepła woda / woda; REN - pompa recyrkulacyjna; KHOV - woda uzdatniona chemicznie; K - kompresor turbiny gazowej; GT - turbina gazowa.

W tym celu turbina została warunkowo podzielona na kilka sekcji: do sekcji mieszania pary wysokiego i niskiego ciśnienia, od sekcji mieszania do górnego odprowadzania ciepła (WTO), od górnego do dolnego wyciągu ciepła (HTO), od dolnego wyciągu grzewczego do skraplacza. Dla pierwszych trzech komór względna sprawność wewnętrzna zmienia się w granicach 0,755-0,774, a dla tego ostatniego, czyli przedziału między dolnym poborem ciepła a skraplaczem, zmienia się w zależności od objętościowego natężenia przepływu pary do skraplacza (podczas gdy objętościowe natężenie przepływu pary do skraplacza było natężenie przepływu i gęstość pary pod względem ciśnienia i stopnia wysuszenia). Na podstawie danych fabrycznych uzyskano zależność przedstawioną na rysunku 2, którą następnie wykorzystano w modelu (krzywa aproksymująca punkty doświadczalne).

Rysunek 2. Zależność sprawności przedziału między HTO a skraplaczem od objętościowego przepływu pary do skraplacza

Jeżeli znany jest wykres temperatury źródła zasilania cieplnego, to można wyznaczyć temperaturę wody sieciowej za górnym podgrzewaczem sieciowym, po czym po ustawieniu wysokości podnoszenia nagrzewnicy i spadku ciśnienia w rurociągu parowym określić ciśnienie w WTO. Jednak zgodnie z tą techniką niemożliwe jest określenie temperatury wody grzewczej za dolną grzałką sieciową z dwustopniowym ogrzewaniem, która jest niezbędna do określenia ciśnienia pary w HTO. Aby rozwiązać ten problem, w trakcie eksperymentu zorganizowanego według dotychczasowej metody uzyskano współczynnik pasmo przedział pośredni (między WTO i NTO), który jest określony wzorem wynikającym ze znanego równania Stodola-Flyugel:

gdzie

k przez - współczynnik przepustowości przedziału pośredniego, t / (h ∙ bar);

G by - zużycie pary przez przedział pośredni, t / h;

p in - ciśnienie w górnym wylocie ogrzewania, bar;

p n - ciśnienie w dolnym wylocie ogrzewania, bar.

Jak widać na schemacie przedstawionym na rysunku 1, turbina T-63 / 76-8.8 nie ma regeneracyjnego odsysania pary, ponieważ cały układ regeneracji jest zastąpiony przez grzałkę kondensatu gazowego umieszczoną w tylnej części kotła odzysknicowego. Dodatkowo w trakcie eksperymentów ze względu na potrzeby produkcyjne wyłączono górne odprowadzanie ciepła turbiny. Zatem przepływ pary przez przedział pośredni można, przy pewnych założeniach, przyjąć jako sumę przepływu pary do obwodu wysokiego i niskiego ciśnienia turbiny:

Gdzie

G vd - zużycie pary w obwodzie wysokiego ciśnienia turbiny, t / h;

G nd - zużycie pary do obwodu niskiego ciśnienia turbiny, t / h.

Wyniki przeprowadzonych testów przedstawiono w tabeli 1.

Uzyskana w różnych eksperymentach wartość współczynnika przepustowości przedziału pośredniego waha się w granicach 0,5%, co wskazuje, że pomiary i obliczenia wykonano z dokładnością wystarczającą do dalszego budowania modelu.

Tabela 1. Wyznaczenie przepustowości przedziału pośredniego

Przy konstruowaniu modelu przyjęto również następujące założenia, odpowiadające danym z obliczeń fabrycznych:

• jeżeli objętościowe natężenie przepływu w LPH jest większe niż obliczone, przyjmuje się, że sprawność ostatniej sekcji turbiny parowej wynosi 0,7;
• ciśnienie wody w sieci na wejściu do nagrzewnicy 1,31 MPa;
• ciśnienie wody w sieci na wylocie z nagrzewnicy 1,26 MPa;
• ciśnienie wody powrotnej wynosi 0,5 MPa.

Na podstawie dokumentacji projektowo-ruchowej CCGT-220 oraz danych uzyskanych w trakcie testów w VyatSU powstał model części kogeneracyjnej bloku. Obecnie model służy do obliczania trybów pracy turbiny z jednostopniowym ogrzewaniem.

Wyznaczona doświadczalnie wartość współczynnika przepustowości przedziału pośredniego posłużyła do weryfikacji modelu turbiny z grzaniem jednostopniowym. Wyniki weryfikacji modelu, czyli różnica między faktycznym (według wyników pomiarów) a obliczonym (według modelu) obciążenie elektryczneuzyskane przy jednakowym obciążeniu grzewczym przedstawiono w tabeli 2.

Tabela 2. Porównanie danych obliczeniowych i doświadczalnych dla jednostopniowego podgrzewu wody sieciowej.

Porównanie pokazuje, że wraz ze spadkiem obciążenia turbiny gazowej zwiększa się wielkość rozbieżności między danymi obliczonymi a danymi eksperymentalnymi. Wpływ na to mogą mieć następujące czynniki: nie uwzględniono wycieków przez uszczelnienia końcowe i inne elementy; zmiany objętościowego natężenia przepływu pary w przedziałach turbin, co nie pozwala na dokładne określenie ich sprawności; niedokładność przyrządów pomiarowych.

Na tym etapie rozwoju model matematyczny można nazwać zadowalającym, ponieważ dokładność obliczonych danych w porównaniu z danymi eksperymentalnymi jest dość wysoka przy pracy z przepływem pary świeżej zbliżonym do nominalnego. Umożliwia to na jego podstawie prowadzenie obliczeń w celu optymalizacji kogeneracyjnych trybów pracy CCGT i CHPP jako całości, zwłaszcza przy pracy zgodnie z harmonogramem cieplno-elektrycznym przy maksymalnym lub zbliżonym do niego zużyciu pary przez turbinę parową. W kolejnym etapie rozwoju planowane jest debugowanie i weryfikacja modelu podczas pracy z dwustopniowym ogrzewaniem wody sieciowej, a także zbieranie i analiza danych w celu zastąpienia standardowych fabrycznych charakterystyk energetycznych toru przepływu charakterystykami znacznie bliższymi rzeczywistemu.

Literatura

1. Tatarinova N.V., Efros E.I., Sushchikh V.M. Wyniki obliczeń na modelach matematycznych zmiennych trybów pracy elektrociepłowni parowych kogeneracyjnych w rzeczywistych warunkach eksploatacji // Perspektywy nauki. - 2014. - nr 3. - S. 98-103.
2. Zasady eksploatacji technicznej elektrowni i sieci Federacja Rosyjska... - M.: Wydawnictwo NTs ENAS, 2004. - 264p.
3. Suvorov D.M. Uproszczone podejścia do oceny efektywności energetycznej ciepłownictwa komunalnego // Stacje elektryczne. - 2013. - nr 2. - S. 2-10.
4. Kogeneracyjne turbiny parowe: poprawa sprawności i niezawodności / Simoy L.L., Efros E.I., Gutorov V.F., Lagun V.P. SPb .: Energotech, 2001.
5. Sacharow A.M. Badania termiczne turbin parowych. - M .: Energoatomizdat, 1990 - 238p.
6. Zmienna praca turbin parowych / G.S. Samoilovich, B.M. Troyanovskiy M.: Wydawnictwo State Energy, 1955. - 280s .: chory.

Bibliografia

1. Tatarinova N.V., Jefros E.I., Sushhih V.M. Rezul'taty raschjota na matematicheskih modeljah peremennyh rezhimov raboty teplofikacionnyh paroturbinnyh ustanovok v real'nyh uslovijah jekspluatacii // Perspektivy nauki. - 2014. - nr 3. - str. 98-103.
2. Pravila tehnicheskoj jekspluatacii jelektricheskih stancij i setej Rossijskoj Federacii. - M .: Izd-vo NC JeNAS, 2004. - 264 str.
3. Suvorov D.M. Ob uproshhjonnyh podhodah pri ocenke jenergeticheskoj jeffektivnosti teplofikacii // Jelektricheskie stancii. - 2013. - nr 2. - Str. 2-10.
4. Teplofikacionnye parovye turbiny: povyshenie jekonomichnosti i nadjozhnosti / Simoju L.L., Jefros E.I., Gutorov V.F., Lagun V.P. SPb.:Jenergoteh, 2001.
5. Saharov A.M. Teplovye ispytanija parovyh turbin. - M .: Jenergoatomizdat, 1990 - 238 str.
6. Peremennyj rezhim raboty parovyh turbin / Samojlovich G.S., Trojanovskij B.M. M.: Gosudarstvennoe Jenergeticheskoe Izdatel'stvo, 1955. - 280p.

Najważniejsze: Kondensator elektryczny może się gromadzić i dawać energia elektryczna... W tym przypadku przepływa przez niego prąd i zmienia się jego napięcie. Napięcie na kondensatorze jest proporcjonalne do prądu, który przepływał przez niego przez określony czas i do czasu trwania tego przedziału. Idealny kondensator nie generuje energii cieplnej. Jeśli podłączysz do kondensatora napięcie przemienne, wtedy łańcuch będzie zawierał elektryczność... Siła tego prądu jest proporcjonalna do częstotliwości napięcia i pojemności kondensatora. Aby oszacować prąd przy danym napięciu, wprowadza się pojęcie reaktancji kondensatora. Różnorodność typów i typów kondensatorów pozwala na wybór odpowiedniego.

Kondensator to urządzenie elektroniczne przeznaczone do akumulacji i późniejszego odrzutu ładunek elektryczny... Działanie kondensatora jest bezpośrednio związane z czasem. Bez uwzględnienia zmiany ładunku w czasie nie można opisać działania kondensatora.

Niestety w artykułach okresowo pojawiają się błędy, są one poprawiane, artykuły są uzupełniane, rozwijane, przygotowywane są nowe.

Jak działa regulator napięcia flyback? Gdzie ma to zastosowanie. Opis ...

Tranzystorowy analog tyrystora (dinistor / trinistor). Symulator, emu ...
Schemat analogowego tyrystora (diody i triody) na tranzystorach. Obliczanie parametrów ...

Prosty przetwornik napięcia stabilizowany impulsowo, ...
Jak działa regulator napięcia do przodu? Opis zasady działania. P ...

Induktor. Produkcja. Meandrowy. Rzemiosło. Rolka. Mo ...
Produkcja induktora. Ekranowanie uzwojeń ...

Przy badaniu dynamiki regulacji turbiny przeważnie nie bierze się pod uwagę zmiany ciśnienia pg w skraplaczu, przyjmując nr \u003d kp £ 1pl \u003d 0. Jednak w niektórych przypadkach słuszność takiego założenia nie jest oczywista. Tak więc w przypadku awaryjnego sterowania turbinami kogeneracyjnymi poprzez otwarcie obrotowej membrany można szybko zwiększyć przepływ pary przez LPC. Jednak przy małych przepływach wody obiegowej, typowych dla reżimów dużego obciążenia termicznego turbiny, kondensacja tej dodatkowej pary może przebiegać powoli, co doprowadzi do wzrostu ciśnienia w skraplaczu i spadku przyrostu mocy. Model, który nie uwzględnia procesów zachodzących w skraplaczu, da przeszacowaną w porównaniu z rzeczywistą sprawnością zanotowaną metodę zwiększania wtrysku. Konieczność uwzględnienia procesów zachodzących w skraplaczu pojawia się również wtedy, gdy skraplacz lub jego specjalny przedział jest wykorzystywany jako pierwszy stopień podgrzewania wody w układzie grzewczym w turbinach grzewczych, a także przy regulacji turbin grzewczych pracujących przy dużych obciążeniach cieplnych metodą ślizgowego przeciwciśnienia w skraplaczu oraz w szeregu innych przypadków.
Skraplacz jest powierzchniowym wymiennikiem ciepła i przedstawione powyżej zasady modelowania matematycznego grzejników płaszczyznowych mają w nim pełne zastosowanie. Podobnie jak dla nich, równania ścieżki wodnej należy zapisać dla skraplacza albo zakładając, że parametry są rozłożone [równania (2.27) - (2.33)], albo w przybliżeniu biorąc pod uwagę rozkład parametrów poprzez podzielenie ścieżki na kilka odcinków o parametrach skupionych [równania (2.34) - ( 2.37)]. Równania te należy uzupełnić równaniami (2.38) - (2.40) akumulacji ciepła w metalu oraz równaniami przestrzeni parowej. Przy modelowaniu tego ostatniego należy wziąć pod uwagę obecność w przestrzeni parowej, wraz z parą, pewnej ilości powietrza na skutek jego napływu przez nieszczelności w części próżniowej turbiny. Fakt, że powietrze nie skrapla się, determinuje zależność procesów zmiany ciśnienia w skraplaczu od jego stężenia. O tym ostatnim decyduje zarówno wielkość dopływu, jak i działanie eżektorów tłoczących powietrze ze skraplacza wraz z częścią pary. Dlatego matematyczny model przestrzeni parowej powinien w istocie być modelem układu „przestrzeń parowa skraplacza - ejektorów”.