محاسبه فرآیند CLAUS. مدل ریاضی پایه NPK. پارامترهای نصب مدل ریاضی توربین بخار از خازن بخار

5 .1 داده های منبع

به عنوان داده های منبع برای مدل ریاضی پایه NPK، جداول تغییرات ماهانه در پارامترهای نصب T-180 / 210-130-1 از Komsomol CHP-3 در سال 2009 درگیر بود (جدول 5.1).

از این داده ها گرفته شد:

§ بخار فشار و دما قبل از توربین؛

§ بازده توربین خالص؛

§ مصرف گرما برای تولید برق و مصرف حرارت ساعتی صبحگاهی؛

§ خلاء در کندانسور؛

§ دمای خنک کننده آب در خروجی کندانسور؛

§ فشار دما در کندانسور

§ مصرف بخار در کندانسور.

استفاده از داده های توربین واقعی به عنوان منبع نیز می تواند بیشتر مورد توجه قرار گیرد که توسط کفایت مدل ریاضی حاصل شده تایید شده است.

جدول 5.1- پارامترهای نصب T-180 / 210-130 KTEC-3 برای سال 2009

						خازن
	بخار فشار قبل از توربین، P 1، MPA	دمای جفت قبل از توربین، T 1، ºС	راندمان خالص،٪	مصرف حرارت برای تولید برق، Q E، ͯ10 3 GKKAL	مصرف روزانه حرارتی، Q H، GKAL / H	خلاء، v،٪	دمای کولر. آب در خروج، ºС	مصرف بخار، GP، T / H	فشار دما، δ t.که در، ºС
سپتامبر

5 .2 مدل ریاضی پایه

مدل ریاضی NPK منعکس کننده فرآیندهای اصلی در تجهیزات و ساختارهای بخش کم پتانسیل نیروگاه های حرارتی است. این شامل مدل های عناصر تجهیزات و امکانات NPKS مورد استفاده در TPP واقعی است و در پروژه های TPP جدید ارائه شده است.

عناصر اصلی NPK - توربین، خازن، دستگاه های آب سرد، ایستگاه های پمپاژ گردش و سیستم های گردشگری گردشگری - در عمل به عنوان تعدادی از اندازه های مختلف تجهیزات و ساختارها متوجه می شوند. هر یک از آنها با پارامترهای داخلی یا کمتر متعدد، دائمی یا تغییر در طول عملیات مشخص می شود، که در نهایت میزان کارآیی نیروگاه را به طور کلی تعیین می کند.

هنگامی که در TPP مورد مطالعه از یک نوع کولر آب استفاده می شود، مقدار حرارتی اعمال شده به کولر به محیط زیست به طور منحصر به فرد توسط گرما منتقل شده توسط آب خنک کننده در خازن های توربین و تجهیزات کمکی تعیین می شود. دمای آب خنک کننده در این مورد به راحتی توسط ویژگی کولر محاسبه می شود. اگر چند کولر موجود در موازی یا به طور پیوسته استفاده شود، محاسبه دمای آب سرد به طور قابل توجهی پیچیده است، زیرا دمای آب در پشت کولر های فردی می تواند پس از مخلوط کردن جریان ها از کولرهای مختلف بسیار متفاوت از دمای آب باشد. در این مورد، تعیین دمای آب سرد برای تعیین دمای آب برای هر یک از کولرهای مشترک عملیاتی ضروری است.

مدل های ریاضی کولر های آب به شما این امکان را می دهد که هر دو دمای آب سرد را تعیین کنید و از دست دادن آب در کولر به علت تبخیر، بخش های قطره ای و فیلتر کردن به زمین. بازپرداخت تلفات آب به طور مداوم یا برای بخشی از دوره تخمین زده شده است. فرض بر این است که آب اضافه شده به مسیر گردش خون در محل مخلوط کردن جریان آب از کولر عرضه می شود، در حالی که اثر آن بر دمای آب خنک کننده مورد توجه قرار گرفته است.

بخش "مدل سازی فرایندهای فیزیکی و مکانیکی و حرارتی در ماشین آلات و دستگاه ها"

مدل ریاضی از اواپراتور واحد جداسازی هوا

V. V. Chernenko، D. V. Chernenko

دانشگاه هوافضا ایالتی سیبری به نام "M. F. Reshetnyova"

فدراسیون روسیه، 660037، Krasnoyarsk، Prosp. آنها. گاز. "کارگر Krasnoyarsk"، 31

پست الکترونیک: [ایمیل محافظت شده]

مدل ریاضی محلول تبخیر کننده مخازن از عوامل جداسازی هوای فریزر بر اساس یک راه حل مشترک معادلات هیدرودینامیک و تبادل گرما برای دستگاه های لوله ای در نظر گرفته شده است.

کلید واژه ها: کندانسور اواپراتور، مدل ریاضی، طراحی، بهینه سازی.

مدل ریاضی از جداسازی هوا جداسازی تبخیر کننده - کندانسور

V. V. Chernenko، D. V. Chernenko

Reshetnev دولت سیبری دانشگاه هوافضا دانشگاه 31، Krasnoyarsky Rabocy Av.، Krasnoyarsk، 660037، فدراسیون روسیه پست الکترونیکی: [ایمیل محافظت شده]

مدل ریاضی از خازن Evapoorator-condenser از گیاهان جداسازی هوای فریزر، بر اساس راه حل همزمان هیدرودینامیک و معادلات تبادل حرارتی برای دستگاه های لوله ای.

کليدواژگان: تبخيلات تبخيرگر، مدل رياضي، طراحي، بهينه سازي.

خازن های اواپراتور در تنظیمات جداسازی هوا (LED) به نیتروژن میلادی با اکسیژن جوشانده می شود، I.E. مبدل های حرارتی با تغییر در حالت جامد هر دو شرکت در فرآیند محیط های مبادله حرارت وجود دارد.

کارایی کندانسور اواپراتور تا حد زیادی هزینه اثربخشی کل نصب را تعیین می کند. به عنوان مثال، افزایش تفاوت دما بین مبادله رسانه گرم با 1 درجه سانتیگراد منجر به افزایش مصرف انرژی برای فشرده سازی هوا تا 5 درصد کل هزینه های انرژی می شود. از سوی دیگر، کاهش فشار دما کمتر از مقدار محدودیت منجر به نیاز به افزایش سطح انتقال حرارت می شود. با توجه به مصرف برق بزرگ و اجزای فلزی دستگاه های URS، نیاز به بهینه سازی هر عنصر، از جمله خازن اواپراتور، واضح می شود.

مناسب ترین روش مطالعه و بهینه سازی این اشیاء بزرگ و گران قیمت، مدل سازی ریاضی است، زیرا به شما اجازه می دهد تا به صورت عینی به طور عینی در نظر بگیرید و مقایسه های مختلف را مقایسه کنید و قابل قبول ترین و همچنین محدود کردن مقیاس آزمایش فیزیکی را با تست کفایت آزمایش کنید مدل و تعیین مقادیر عددی ضرایب که نمی توانند به روش تحلیلی به دست نیاورند.

خازن های اواپراتور به ترتیب در حالت گردش خون طبیعی کار می کنند، آنها ارتباط پیچیده ای بین ویژگی های حرارتی و هیدرولیکی فرایند تبخیر دارند. انتقال حرارت از مایع جوش با نرخ گردش خون تعیین می شود که به نوبه خود می تواند از محاسبه هیدرولیکی در مقادیر شناخته شده جریان های حرارتی و ابعاد هندسی سطح مبادله حرارتی، که عملکرد هدف است، پیدا شود از مشکل بهینه سازی علاوه بر این، فرایند جوش به طور همزمان با فرایند تراکم اجرا می شود، که محدودیت ها را نسبت به نسبت جریان های حرارتی و دمای دمای هر دو فرآیند اعمال می کند. بنابراین، مدل باید بر اساس سیستم معادلات توصیف گردش جریان مایع جوش و فرایندهای انتقال حرارت در هر دو طرف سطح انتقال حرارت باشد.

مشکلات واقعی حمل و نقل هوایی و فضانوردان - 2016. جلد 1

مدل ارائه شده، نمودار که در شکل نشان داده شده است. 1 شامل موارد مشخصه ای است که در طراحی و بهره برداری از خازن های اواپراتور رخ می دهد. روش برآورد شده بر اساس استفاده از اصل تقریب های متوالی است.

به عنوان عوامل ورودی استفاده کنید: ارزش کل بار حرارت؛ فشار بر روی سمت جوش؛ فشار بر طرف تراکم؛ غلظت بخار تبخیر بر O2؛ غلظت میعانات با توجه به N2؛ ارتفاع، قطر خارجی و داخلی لوله.

یک بلوک از پارامترهای پیش انتخاب شده شامل تعیین جوش و تراکم رسانه های کاری، با توجه به ناخالصی ها، و همچنین برآورد اولیه مقادیر فشار دمای یکبار مصرف و به معنی سطح فعال شار حرارتی است توسط مایع گرمایش لازم برای شروع محاسبه هیدرولیک.

هدف از محاسبه هیدرولیک، تعیین میزان گردش خون، طول منطقه اقتصاددان، فشار و درجه حرارت در بخش های مشخصه کانال است. برای محاسبه، مدار سنتی کانتور با گردش طبیعی مایع استفاده می شود (شکل 2).

1 عوامل ورودی /

انتخاب اولیه پارامترها

محاسبه هیدرولیک

محاسبه حرارتی

Toggottach با تراکم

TPPO چرخش زمانی که جوش

همگرایی نتایج محاسبه و انتخاب مقادیر

پارامترهای خروجی

شکل. 1. طرح محاسبه شده از مدل اواپراتور اواپراتور

شکل. 2. مدل هیدرولیک از اواپراتور اواپراتور: I - طول لوله ها؛ 1op - طول قسمت سینک؛ / eK - طول بخش اقتصاددان؛ 4ip - طول قسمت جوش؛ 1P - طول کار؛ yu0 - سرعت گردش

مشکل محاسبه حرارتی این است که مقدار تراکم شار حرارت را در بخش فعال لوله بر اساس نتایج محاسبه هیدرولیکی، و همچنین پالایش فشار دمای یکبار مصرف، با توجه به دمای هیدرواستاتیک و غلظت، روشن شود افسردگی. ماژول محاسبه تراکم از مدل انتقال حرارت در طول تراکم بخار یک جزء بر روی یک دیوار عمودی در جریان لامینار فیلم مایع استفاده می کند. ماژول محاسبه جوش بر اساس مدل های انتقال حرارت به جریان دو فاز در لوله است.

بخش "مدل سازی فرایندهای فیزیکی و مکانیکی و حرارتی در ماشین آلات و دستگاه ها"

محاسبات هیدرولیک و حرارتی در همان توالی تکرار می شود، اگر مقادیر اولیه و محاسبه شده از تراکم شار حرارتی بیش از 5٪ متفاوت باشد. دقت محاسبه معمولا پس از تقریبی دوم کافی است.

پارامترهای خروجی سطح سطح مبادله گرما، قطر لوله های گردش مرکزی، مقدار و تجزیه لوله ها در پنجره ی شیشه ای و قطر دستگاه دستگاه است.

1. Narinsky. 1967. جلد یازده 1969. جلد 13

2. Grigoriev V. A.، Krokhin Yu. I. دستگاه تبادل گرما و توزیع فناوری Cryogenic: مطالعات. کتاب راهنمای برای دانشگاه ها. M: Energoisdat، 1982.

3. جداسازی هوا با روش خنک سازی عمیق. دوم اد. T. 1 / ED. v.I. Epifanova و L. S. Axelrod. متر: مهندسی مکانیک، 1973.

© Chernenko V. V.، Chernenko D. V.، 2016

دندان D.I. 1 suvorov d.m. 2

1 Orcid: 0000-0002-8501-0608، دانشجوی تحصیلات تکمیلی؛ 2 Orcid: 0000-0001-7415-3868، نامزد علوم فنی، دانشیار، دانشگاه ایالتی ویاتکا (Vyatgu)

توسعه یک مدل ریاضی توربین بخار T-63 / 76-8.8 و تأیید آن برای محاسبه حالت ها با حرارت تک مرحله ای از آب شبکه

حاشیه نویسی

ضرورت ایجاد مدل های ریاضی قابل اعتماد از تجهیزات مربوط به تولید انرژی الکتریکی و انرژی حرارتی، به منظور بهینه سازی حالت های عملیاتی آنها تعیین می شود. روش های اصلی و نتایج توسعه و تأیید مدل ریاضی توربین بخار T-63 / 76-8.8 ارائه شده است.

کلید واژه ها: مدلسازی ریاضی، توربین های بخار، گیاهان بخار، گرما، انرژی.

Zubov D.I. 1، Suvorov D.M. 2

1 Orcid: 0000-0002-8501-0608، دانشجوی کارشناسی ارشد؛ 2 Orcid: 0000-0001-7415-3868، دکترای مهندسی، دانشیار، دانشگاه ایالتی ویاتکا

توسعه مدل ریاضی توربین بخار T-63 / 76-8.8 و تأیید آن برای رژیم های محاسبه شده با حرارت تک مرحله ای از آب تحویل

چکیده

این مقاله اهمیت ایجاد مدل های ریاضی قابل اعتماد از ELIACIPMENT را در تولید انرژی برق و انرژی گرما به منظور بهینه سازی کار خود تعیین می کند. این مقاله روش های اساسی و نتایج توسعه و تأیید توربین بخار T-63/76-8.8 را ارائه می دهد.

کلید واژه ها:مدل سازی ریاضی، توربین های بخار، گیاهان ترکیبی، گرمایش منطقه ای، انرژی.

در چارچوب کمبود منابع سرمایه گذاری در بخش انرژی روسیه، زمینه های تحقیقاتی مربوط به شناسایی ذخایر افزایش سیستم های توربو مقرون به صرفه، اولویت بندی شده اند. مکانیزم های بازار در بخش انرژی مجبور به دقت به دقت ارزیابی قابلیت های تولید شرکت های صنعتی و بر این اساس برای ارائه شرایط مالی و اقتصادی سودمند برای مشارکت CHP در بازار برق (قدرت).

یکی از راه های ممکن برای صرفه جویی در انرژی در CHP، توسعه، مطالعه و معرفی متغیرهای بهینه از حالت های عملیاتی و طرح های حرارتی پیشرفته است، از جمله ارائه حداکثر تولید برق بر مصرف گرما، روش های بهینه برای تولید قدرت اضافی و بهینه سازی حالت های عملیاتی هر دو سیستم توربو فردی و CHP به طور کلی.

معمولا توسعه حالت های عملیاتی توربین ها و ارزیابی اثربخشی آنها توسط کارکنان ایستگاه با استفاده از ویژگی های انرژی نظارتی که در هنگام آزمایش نمونه های سر توربین ها طراحی شده اند، انجام می شود. با این حال، در 40-50 سال عملیات، ویژگی های داخلی مجتمع های توربین، ترکیب تجهیزات و مدار حرارتی واحد توربین، اجتناب ناپذیر است، که نیاز به تجدید نظر منظم و تنظیم ویژگی ها دارد.

بنابراین، برای بهینه سازی و دقیق محاسبه حالت های عملیات توربین ها، مدل های ریاضی باید از جمله مواد مصرفی کافی و ویژگی های قدرت تمام بخش های توربین استفاده شود، که از مرحله تنظیم شده و به پایان دادن به بخشی از فشار پایین (CUND) پایان می یابد. لازم به ذکر است که هنگام ساخت نمودارهای کارخانه ای از حالت های توربین های گرما، این ویژگی های کافی از محفظه ها استفاده نشده است، این خصوصیات خود را با وابستگی های خطی تقریب می کنند و به دلایل دیگر، استفاده از این نمودارها برای بهینه سازی حالت ها و تعیین اثر انرژی می تواند منجر به خطاهای قابل توجهی شود.

پس از راه اندازی در سال 2014، بلوک PSU-220 در Kirov CHP-3 با وظیفه بهینه سازی حالت های کار خود، به ویژه، به حداکثر رساندن تولید برق در هنگام حفظ یک برنامه درجه حرارت داده شده، مواجه شد. با توجه به علل فوق، و همچنین ناقص بودن ناشی از گیاه نظارتی، تصمیم به ایجاد یک مدل ریاضی بلوک PSU-220 Chirov-3، که این کار را حل خواهد کرد. مدل ریاضی باید با دقت بالا به محاسبه حالت عملیات واحد، که شامل یک نصب توربین گاز GTE-160، E-236 / 40،2-9،15 / 1،5-515/98- 19.3، و یک نصب توربین پریید T-63 / 76-8.8. طرح طرح ریزی واحد قدرت در شکل 1 ارائه شده است.

در مرحله اول، وظیفه ایجاد و تایید مدل ریاضی یک گیاه توربین بخار در ترکیب PSU-220 حل شده است. مدل براساس محاسبه مدار حرارتی آن هنگام استفاده از مواد مصرفی و ویژگی های قدرت بخش های آن بر اساس محاسبه مدار حرارتی آن است. به طوری که ویژگی های کارخانه واحد توربین شامل داده ها در مورد مقادیر بهره وری از بخش های توربین نیست، که لازم است در هنگام ساخت ویژگی های آنها، در تقریب اول تصمیم به تعیین شاخص های گم شده با استفاده از محاسبه کارخانه داده ها تعیین شد.

شکل 1. نمودار مدار واحد PSU-220

BVD - درام فشار بالا؛ BND - درام فشار کم؛ GPK - میعانات بخاری گاز؛ FVD - سیلندر فشار بالا؛ D - Deaerator؛ PSG-1 - بخاری شبکه پایین تر؛ PSG-2 - بخاری شبکه بالا؛ SEN-1 - پمپ از شبکه اول آسانسور؛ Sen-2 -Pasos شبکه دوم بلند کردن؛ K - کندانسور؛ کن - پمپ مایع؛ پنگ VD - پمپ مغذی فشار بالا؛ پنگ ND - پمپ تغذیه پمپ کم فشار؛ محروم - مبدل حرارتی آب؛ پمپ بازیافت؛ XOV - آب شیرین؛ K - کمپرسور نصب توربین گاز؛ GT - توربین گاز.

برای انجام این کار، توربین به صورت مشروط به چندین بخش تقسیم شد: به مخلوط کردن مخلوط بخار فشار بالا و کم فشار، از محفظه مخلوط به انتخاب گرمای بالا (WTO)، از بالا به انتخاب گرمای پایین (NTO) از انتخاب حرارت پایین تر به کندانسور. برای سه بخش اول، بازده داخلی نسبی در محدوده 0.755-0.774 متفاوت است و برای دومی، یعنی محفظه بین انتخاب گرمای پایین و کندانسور، بسته به مصرف حجم بخار به کندانسور تغییر می کند ( مصرف حجم بخار به کندانسور بر اساس جریان جرم و تراکم بخار بر فشار و خشکی تعیین شد). بر اساس داده های کارخانه، وابستگی به دست آمد، که در شکل 2 ارائه شده است، که بیشتر در مدل (منحنی، تقریبی نقاط تجربی) استفاده می شود.

شکل 2. وابستگی کارایی محفظه بین NTO و خازن از مصرف حجم بخار به خازن

اگر یک گرافیک درجه حرارت شناخته شده از منبع تامین حرارت وجود داشته باشد، ممکن است درجه حرارت آب شبکه پس از بخاری شبکه بالا، پس از آن، با تنظیم دمای بخاری و کاهش فشار در از دست دادن بخار، تعیین شود فشار در WTO. اما با توجه به این تکنیک، تعیین دمای آب شبکه پس از گرمایش شبکه پایین تر با حرارت دو مرحله ای، که لازم است برای تعیین فشار بخار در NTO ضروری است. برای حل این مشکل در طی یک آزمایش، توسط تکنیک فعلی سازماندهی شده، ضریب به دست آمد پهنای باند محفظه متوسط \u200b\u200b(بین WTO و NTO)، که توسط فرمول تعیین شده از معادله شناخته شده Fluch-Flyugel تعیین می شود:

جایی که

k s - ضریب پهنای باند محفظه متوسط، T / (H ∙ Bar)؛

g - مصرف بخار از طریق محفظه متوسط، T / H؛

p B. - فشار در انتخاب حرارت بالا، نوار؛

p N. - فشار در انتخاب گرمای پایین، نوار.

همانطور که از طرح نشان داده شده در شکل 1 دیده می شود، توربین T-63 / 76-8.8، توربین T-63 / 76-8.8 دارای سلولهای بخار بازسازی نیست، زیرا کل سیستم بازسازی توسط یک بخاری گاز مایع که در قسمت دم از زباله قرار دارد جایگزین می شود دیافراگم علاوه بر این، هنگام انجام آزمایشات، انتخاب گرمایش بالا توربین توسط ضرورت تولید قطع شد. بنابراین، مصرف بخار از طریق محفظه متوسط \u200b\u200bمی تواند با برخی از مفروضات به عنوان مقدار هزینه های بخار در فشار بالا و پایین توربین مصرف شود:

جایی که

G WD - مصرف بخار در مدار فشار بالا توربین، T / H؛

g nd - مصرف بخار در مدار کم فشار توربین، T / H.

نتایج آزمایش ها در جدول 1 ارائه شده است.

مقدار پهنای باند محفظه متوسط \u200b\u200bدر آزمایش های مختلف در محدوده 0.5٪ متفاوت است، که نشان می دهد که اندازه گیری ها و محاسبات با دقت کافی برای ساخت یک مدل انجام می شود.

جدول 1. تعیین پهنای باند محفظه متوسط

هنگام ساخت یک مدل، فرضیه های زیر نیز به محاسبات کارخانه پذیرفته شد:

• اگر جریان جریان حجم در Cund بیشتر محاسبه شود، اعتقاد بر این است که کارایی آخرین محفظه توربین بخار 0.7 است.
• فشار آب قدرت در ورود به بخاری 1.31 مگاپاسکال؛
• فشار آب قدرت در خروجی بخاری 1.26 مگاپاسکال؛
• فشار شبکه معکوس آب 0.5 مگاپاسکال.

بر اساس مستندات طراحی و عملیاتی PSU-220، و همچنین داده های به دست آمده در طول آزمایش، مدل واحد بلوک در Vyatsu ایجاد شد. در حال حاضر، مدل برای محاسبه حالت های عملیاتی توربین با یک گرمای تک مرحله ای استفاده می شود.

مقدار پهنای باند محفظه متوسط، به صورت آزمایشی تعیین شده، برای بررسی مدل توربین با یک گرمای تک مرحله ای مورد استفاده قرار گرفت. نتایج تأیید مدل، یعنی تفاوت بین واقعی (با توجه به نتایج اندازه گیری) و محاسبه شده (با توجه به مدل) بار الکتریکیبه دست آمده با یک بار حرارت برابر برابر در جدول 2 ارائه شده است.

جدول 2. مقایسه داده های تخمین زده شده و تجربی با یک گرمای تک مرحله ای از آب شبکه.

مقایسه نشان می دهد که با کاهش بار در GTU، ارزش اختلاف بین داده های محاسبه شده و تجربی افزایش می یابد. این می تواند بر این تاثیر بگذارد: نشت غیرقابل قبول از طریق مهر و موم پایان و در سایر عناصر؛ تغییرات جریان جریان بخار بخار در بخش های توربین، که اجازه نمی دهد تا کارایی دقیق آنها را تعیین کند؛ اشتباه ابزار اندازه گیری.

در این مرحله از توسعه، یک مدل ریاضی را می توان به نام رضایت بخش، از آنجا که دقت داده های محاسبه شده در مقایسه با تجربی به اندازه کافی بالا است در هنگام کار با مصرف بخار تازه نزدیک به اسمی. این باعث می شود محاسبه محاسبات بر اساس آن به منظور بهینه سازی حالت های حرارتی PSU و CHP به طور کلی، به ویژه هنگام کار بر روی گرافیک حرارتی و الکتریکی با حداکثر شدن به توربین بخار بخار بخار. در مرحله بعدی توسعه، اشکال زدایی و تایید مدل در هنگام کار با حرارت دو مرحلهای آب شبکه، و همچنین جمع آوری و تجزیه و تحلیل داده ها برای جایگزینی ویژگی های انرژی کارخانه هنجاری از بخش جریان با ویژگی های به طور قابل ملاحظه ای برنامه ریزی شده است تقریبا نزدیک به معتبر است

ادبیات

1. Tatarinova N.V.، Epros E.I.، Sunny v.m. نتایج محاسبه در مدل های ریاضی حالت های متغیر عملیات گیاهان توربین گرما در شرایط عملیاتی واقعی / / دیدگاه های علم. - 2014. - №3. - ص. 98-103.
2. قوانین عملیات فنی ایستگاه های الکتریکی و شبکه ها فدراسیون روسیه. - متر: انتشارات خانه NC ENAS، 2004. - 264С.
3. suvorov d.m. در مورد روش های ساده در ارزیابی بهره وری انرژی بهره وری گرما // ایستگاه های برق. - 2013. - №2. - ص. 2-10.
4. توربین های بخار سلولی: افزایش اقتصاد و قابلیت اطمینان / SOMO L.L.، EFROS E.I.، GUNORS V.F.، LAGUN V.P. سنت پترزبورگ: Energetic، 2001.
5. Sakharov A.M. تست های حرارتی توربین های بخار. - m: energoatomizdat، 1990. - 238C.
6. حالت متغیر بهره برداری توربین های بخار / Samoilovich G.S.، Trojanovsky B.M. متر: انتشارات انرژی دولتی، 1955. - 280s: IL.

منابع.

1. Tatarinova N.V.، Jefros E.I.، Sushhih v.m. Rezul'tty Raschjota Na Matmaticheskih Modeljah Peremennyh Rezhimov Raboty Teplofikacionnyh Paroturbinnyh Ustanovok v Real'nyh Uslovijah jekspluatacii // Perspektivy Nauki. - 2014. - №3. - ص. 98-103.
2. Pravila Tehnicheskoj Jekspluatacii Jelektricheskih Stancij I Setej Rossijskoj Fedracii. - m: izd-vo nc jenas، 2004. - 264 p.
3. suvorov d.m. ob uproshhjonnyh podhodah pri ocenke jenergeticheskoj jeffektivnosti teplofikaci // jelektricheskie stancii. - 2013. - №2. - ص. 2-10.
4. Teplofikacionnye Parovye Turbiny: Povyshenie jekonomichnosti i nadjozhnosti / simoju l.l.، Jefros E.I.، Gutorov V.F.، Lagun V.P. SPB.:Jenergoteh، 2001.
5. سحاروف. Teplovye ispytanija parovyh turbin. - m: jenergoatomizdat، 1990. - 238 p.
6. Peremennyj Rezhim Raboty Parovyh Turbin / Samojlovich G.S.، Trojanovskij B.M. m: gosudarstvennoe jenergeticheskoe izdatel'stvo، 1955. - 280p.

مهم ترین: خازن الکتریکی می تواند انباشته شود و بدهد انرژی الکتریکی. در همان زمان، جریان فعلی از طریق آن جریان می یابد و ولتاژ آن تغییر می کند. ولتاژ در کندانسور متناسب با جریان است که از طریق آن برای یک دوره مشخص از زمان و طول مدت این شکاف عبور می کند. خازن ایده آل انرژی حرارتی را تشخیص نمی دهد. اگر به کندانسور پیوستید ولتاژ، سپس در زنجیره ای بوجود می آید برق. قدرت این جریان متناسب با فرکانس ولتاژ و ظرفیت خازن است. برای برآورد جریان در یک ولتاژ داده شده، مفهوم مقاومت واکنشی از کندانسور معرفی شده است. انواع گونه ها و انواع خازن ها به شما امکان می دهد که مناسب را انتخاب کنید.

کندانسور - دستگاه الکترونیکی در نظر گرفته شده برای انباشت و بازگشت بعدی شارژ الکتریکی. عملیات خازن به طور مستقیم در طول زمان مرتبط است. بدون توجه، تغییر در زمان غیر ممکن است برای توصیف کار خازن.

متأسفانه، خطاها به صورت دوره ای در مقالات رخ می دهد، آنها اصلاح می شوند، مقالات تکمیل می شوند، در حال توسعه موارد جدید هستند.

چگونه ولتاژ تثبیت کننده ولتاژ معکوس کار می کند. جایی که اعمال می شود. شرح ...

ترانزیستور آنالوگ تریستور (distoro / trinistora). شبیه ساز، امو ...
نمودار آنالوگ یک تریستور (دیود و تریود) در ترانزیستورها. محاسبه پارامتر ...

مبدل ولتاژ تثبیت کننده پالس، ...
چگونه تثبیت کننده ولتاژ استراتژیک کار می کند. شرح اصل عمل. پ...

القاگر. تولید. سیم پیچی. ساخت پنهان شدن. ...
تولید کویل القایی. سیم پیچ های محافظ ...

در مطالعات دینامیک تنظمی توربین، تغییر فشار RG در کندانسور معمولا به حساب نمی آید، معتقد است که LG \u003d KR £ 1SL \u003d 0. با این حال، در برخی موارد، اعتبار چنین فرض آشکار نیست . بنابراین، در صورت کنترل اورژانسی توربین های گرما، باز شدن دیافراگم روتاری می تواند به سرعت عبور بخار را از طریق CND افزایش دهد. اما با هزینه های کم هزینه آب گردش خون، مشخصه های بار بارهای حرارتی بزرگ توربین، تراکم این بخار اضافی ممکن است به آرامی جریان داشته باشد، که منجر به افزایش فشار در کندانسور و کاهش رشد قدرت می شود. مدل که در آن فرآیندهای در کندانسور در نظر گرفته نمی شود، در مقایسه با اثربخشی واقعی روش مشخص شده برای افزایش آغاز، بیش از حد مطرح می شود. نیاز به پردازش فرآیندهای موجود در خازن نیز هنگام استفاده از یک خازن یا محفظه ویژه آن به عنوان اولین گام گرم کردن آب شبکه در توربین های گرما، و همچنین در طول کنترل توربین های گرما که با بارهای گرمای بالا عمل می کنند، با استفاده از روش استفاده می شود از فشار دادن کشویی در کندانسور و در تعدادی از موارد دیگر.
خازن یک دستگاه گرمایش سطحی است و اصول فوق مدل سازی ریاضی بخاری های سطحی به طور کامل قابل استفاده هستند. همچنین، همانطور که برای آنها، معادلات دستگاه آب باید برای کندانسور ثبت شود، یا با فرض پارامترهای توزیع شده [معادلات (2.27) - (2.33)]، یا تقریبا با توجه به توزیع پارامترها با جدا کردن مسیر به تعدادی از بخش هایی با پارامترهای متمرکز [معادلات (2.34) - (2.37)]. این معادلات باید با معادلات (2.38) - (2.40) تجمع گرما در فلز و معادلات فضای بخار تکمیل شود. هنگامی که مدل سازی دوم باید در فضای بخار همراه با یک کشتی به دلیل جریان خاصی از هوا به دلیل جریان آن از طریق نفوذ خود در بخش خلاء سیستم توربو مورد توجه قرار گیرد. این واقعیت که هوا فشرده نیست، وابستگی فرآیندهای را برای تغییر فشار در کندانسور از غلظت آن تعیین می کند. دومی توسط هر دو اندازه هجوم و عملیات انژکتورها، تغذیه هوا از کندانسور همراه با بخشی از بخار تعریف شده است. بنابراین، مدل ریاضی فضای بخار باید اساسا یک مدل از سیستم "فضای بخار یک خازن - انژکتور" باشد.