Calcolo del processo di Claus. Modello matematico di base dell'NPK. Parametri di installazione. Modello matematico turbina a vapore del condensatore a vapore

5 .1 Dati di origine

Come dati di origine per il modello matematico di base del NPK, sono state coinvolte le tabelle di variazione mensile nei parametri di installazione del T-180 / 210-130-1 del Komsomol CHP-3 per il 2009 (Tabella 5.1).

Da questi dati sono stati presi:

§ Pressione e vapore di temperatura prima della turbina;

§ Efficienza della turbina netta;

§ Consumo di calore per la produzione di energia elettrica e il consumo di calore orario;

§ Aspirapolvere nel condensatore;

§ temperatura dell'acqua di raffreddamento all'uscita del condensatore;

§ Pressione della temperatura nel condensatore

§ Consumo di vapore nel condensatore.

L'uso dei dati della vera turbinestazione poiché la fonte può anche essere ulteriormente considerata confermata dall'adeguatezza del modello matematico risultante.

Tabella 5.1- Parametri di installazione T-180 / 210-130 KTEC-3 per il 2009

						Condensatore
	Vapore a pressione prima della turbina, p 1, MPa	Temperatura della coppia prima della turbina, T 1, ºС	Efficienza netta,%	Consumo di calore per produzione di elettricità, Q E, ͯ10 3 GKKAL	Consumo di calore orario, Q H, GKAL / H	Vacuum, v,%	Temperatura più fredda. Acqua all'uscita, ºС	Consumo di vapore, GP, T / H	Pressione della temperatura, δ t.nel, ºС.
settembre

5 .2 Modello matematico di base

Il modello matematico dell'NPK riflette i processi principali che si verificano nell'attrezzatura e nelle strutture della parte bassa potenziale delle centrali termiche. Comprende i modelli di elementi di equipaggiamento e strutture delle NP0 utilizzate sul TPP reale e fornito nei progetti di nuovi TPP.

Gli elementi principali del NPK - Turbina, condensatori, dispositivi di raffreddamento ad acqua, stazioni di pompaggio circolanti e il sistema di circolazione delle vie navigabili - nella pratica sono realizzati come un numero di diverse dimensioni di attrezzature e strutture. Ognuno di essi è caratterizzato da più o meno numerosi parametri interni, permanenti o mutevoli durante il funzionamento, che alla fine ha determinato il grado di efficienza della centrale elettrica in generale.

Se utilizzato sul TPP studiato di un tipo di raffreddamento ad acqua, la quantità di calore applicata ai refrigeratori nell'ambiente è determinata in modo univoco dal calore trasmesso mediante acqua di raffreddamento in condensatori a turbina e attrezzature ausiliarie. La temperatura dell'acqua di raffreddamento in questo caso è facilmente calcolata dalla caratteristica del dispositivo di raffreddamento. Se diversi refrigeratori includono in parallelo o utilizzato sequenzialmente, il calcolo della temperatura dell'acqua raffreddato è significativamente complicato, poiché la temperatura dell'acqua dietro i singoli refrigeratori può essere molto diversa dalla temperatura dell'acqua dopo la miscelazione dei flussi da refrigeratori diversi. In questo caso, è necessario determinare la temperatura dell'acqua raffreddata per determinare la temperatura dell'acqua per ciascuno dei refrigeratori operativi congiuntamente.

I modelli matematici di refrigeratori d'acqua consentono di determinare sia la temperatura dell'acqua raffreddata che la perdita di acqua nei refrigeratori a causa dell'evaporazione, dei reparti di gocciolamento e del filtraggio nel terreno. Il rifornimento delle perdite d'acqua è effettuato in modo continuo o per qualche parte del periodo stimato. Si presume che l'aggiunta dell'acqua sia fornita al percorso di circolazione nel luogo di miscelazione di flussi d'acqua dai refrigeratori, mentre il suo effetto sulla temperatura dell'acqua di raffreddamento viene presa in considerazione.

Sezione "Modellazione dei processi fisici e meccanici e termici in macchine e dispositivi"

Modello matematico dell'evaporatore dell'unità di separazione dell'aria

V. V. Chernenko, D. V. Chernenko

Stato Siberian State Aerospace University che prende il nome dopo l'accademico M. F. ReshetnyNyova

Federazione Russa, 660037, Krasnoyarsk, BUST. loro. gas. "Worker Krasnoyarsk", 31

E-mail: [Email protetta]

Il modello matematico del condensatore-evaporatore di agenti di separazione dell'aria criogenica, basata su una soluzione congiunta di equazioni idrodinamiche e scambio di calore per dispositivi tubolari, è considerata.

Parole chiave: Condensatore evaporatore, modello matematico, design, ottimizzazione.

Modello matematico della pianta di separazione dell'aria evaporatore-condensatore

V. V. Chernenko, D. V. Chernenko

Reshetnev Stato Siberian State Aerospace University 31, Krasnoyarsky Rabocy Av., Krasnoyarsk, 660037, Federazione Russa E-mail: [Email protetta]

Il modello matematico di evapooratore-condensatore di impianti di separazione dell'aria criogenica, in base alla soluzione simultanea di udidamica e equazioni di scambio termico per i dispositivi tubolari.

Parole chiave: evaporatore-condensatore, modello matematico, design, ottimizzazione.

I condensatori di evaporatore nelle impostazioni di separazione dell'aria (LED) servono a azoto condensato con ossigeno bollente, cioè. Ci sono scambiatori di calore con un cambiamento nello stato aggregato di entrambi partecipanti al processo di ambienti di scambio termico.

L'efficienza del condensatore dell'evaporatore determina largamente l'efficacia dei costi dell'intera installazione. Ad esempio, un aumento della differenza di temperatura tra lo scambio di supporti caldi di 1 ° K porta ad un aumento del consumo energetico per la compressione dell'aria al 5% dei costi energetici totali. D'altra parte, la diminuzione della pressione della temperatura al di sotto del valore limite porta alla necessità di aumentare significativamente la superficie del trasferimento di calore. Dato il grande consumo energetico e componenti metallici dell'apparato dell'URS, diventa ovvio la necessità di ottimizzare ciascun elemento, incluso il condensatore dell'evaporatore.

Il metodo più appropriato per studiare e ottimizzare oggetti così grandi e costosi è la modellazione matematica, poiché consente di considerare di considerare e confrontare obiezioni diverse e scegliere le più accettabili, oltre a limitare la scala dell'esperimento fisico testando l'adeguatezza di Il modello e la determinazione dei valori numerici dei coefficienti che non possono essere ottenuti per modo analitico.

I condensatori dell'evaporatore stanno lavorando rispettivamente nella modalità di circolazione naturale, rispettivamente, hanno una relazione complessa tra le caratteristiche termiche e idrauliche del processo di vaporizzazione. Il trasferimento di calore dal fluido bollente è determinato dal tasso di circolazione, che, a sua volta, può essere trovato dal calcolo idraulico a valori noti dei flussi termici e le dimensioni geometriche della superficie di scambio termico, che sono la funzione di destinazione del problema di ottimizzazione. Inoltre, il processo di ebollizione è implementato simultaneamente con il processo di condensazione, che impone le restrizioni sul rapporto tra flussi termici e teste di temperatura di entrambi i processi. Pertanto, il modello dovrebbe essere basato sul sistema di equazioni che descrivono la circolazione del fluido bollente e dei processi di trasferimento del calore su entrambi i lati della superficie del trasferimento del calore.

Problemi effettivi di aviazione e cosmonautica - 2016. Volume 1

Il modello presentato, il cui diagramma è mostrato in FIG. 1, include i casi più caratteristici che si verificano nella progettazione e nel funzionamento dei condensatori dell'evaporatore. Il metodo stimato si basa sull'uso del principio delle approssimazioni consecutive.

Poiché i fattori di ingresso utilizzano: il valore del carico di calore totale; Pressione sul lato bollente; pressione sul lato della condensa; concentrazione di vapori di evaporazione su O2; concentrazione di condensa secondo N2; Altezza, diametri esterni e interni di tubi.

Un blocco di parametri preselezionati include la determinazione della bolletta e della condensazione dei supporti di lavoro, tenendo conto delle impurità, nonché della stima preliminare dei valori della pressione della temperatura usa e getta e media dalla superficie attiva del flusso di calore dal fluido di riscaldamento necessario per avviare il calcolo idraulico.

Lo scopo del calcolo idraulico è determinare il tasso di circolazione, la lunghezza della zona economista, le pressioni e le temperature nelle sezioni caratteristiche del canale. Per il calcolo, viene utilizzato il circuito tradizionale del contorno con la circolazione naturale del fluido (figura 2).

1 fattori di ingresso /

Selezione preliminare dei parametri

Calcolo idraulico

Calcolo termico.

Tegggottach con condensa

T Eppopo rotion durante la bollitura

Convergenza dei risultati del calcolo e selezionati - _ valori

Parametri di uscita

Fico. 1. Schema calcolato del modello dell'evaporatore dell'evaporatore

Fico. 2. Modello idraulico dell'evaporatore dell'evaporatore: I - La lunghezza dei tubi; 1op - la lunghezza della parte del lavandino; / ek - la lunghezza della parte economista; 4ip - lunghezza della parte bollente; 1P - lunghezza di lavoro; Yu0 - Velocità di circolazione

Il problema del calcolo termico è quello di chiarire il valore di densità del flusso di calore nella sezione attiva del tubo in base ai risultati del calcolo idraulico, nonché la raffinatezza della pressione della temperatura monouso, tenendo conto della temperatura idrostatica e di concentrazione depressione. Il modulo di calcolo della condensa utilizza il modello di trasferimento del calore durante la condensazione del vapore monocomponente su una parete verticale sul flusso laminare del film condensato. Il modulo di calcolo bollente si basa sui modelli di trasferimento del calore a un flusso bifase nel tubo.

Sezione "Modellazione dei processi fisici e meccanici e termici in macchine e dispositivi"

I calcoli idraulici e termici vengono ripetuti nella stessa sequenza, se i valori preliminari e calcolati della densità del flusso di calore differiscono di oltre il 5%. L'accuratezza del calcolo è solitamente sufficiente dopo la seconda approssimazione.

I parametri di uscita sono la superficie dello scambio di calore, il diametro del tubo di circolazione centrale, la quantità e la rottura dei tubi nella griglia del tubo e il diametro del dispositivo del dispositivo.

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© Chernenko V. V., Chernenko D. V., 2016

Denti d.i. 1 Suvorov D.M. 2.

1 OrCid: 0000-0002-8501-0608, studente laureato; 2 Orcid: 0000-0001-7415-3868, candidato scienze tecniche, Professore associato, Vyatka State University (VyatGu)

Sviluppo di un modello matematico della turbina a vapore T-63 / 76-8.8 e la sua verifica per il calcolo delle modalità con riscaldamento a scena singolo dell'Acqua di rete

annotazione

L'urgenza di creare modelli matematici affidabili di apparecchiature coinvolti nella produzione di energia elettrica e termica è determinata per ottimizzare le modalità operative. I principali metodi e risultati dello sviluppo e della verifica del modello matematico della turbina a vapore T-63 / 76-8,8 sono presentati.

Parole chiave: Modellazione matematica, turbine a vapore, piante di vapore, calore, energia.

Zubov D.I. 1, Suvorov D.M. 2.

1 OrCid: 0000-0002-8501-0608, studente post-laurea; 2 Orcid: 0000-0001-7415-3868, PhD in Ingegneria, Professore associato, Università di Stato Vyatka

Sviluppo del modello matematico della turbina a vapore T-63 / 76-8.8 e la sua verifica per i regimi di calcolo con riscaldamento a stadio singolo della consegna dell'acqua

Astratto

L'articolo definisce la rilevanza della creazione di modelli matematici affidabili dell'elatiffazione coinvolti nella generazione di energia elettrica e energia termica ai fini dell'ottimizzazione del loro lavoro. L'articolo presenta i metodi e i risultati di base dello sviluppo e della verifica della turbina a vapore T-63 / 76-8.8.

Parole chiave:modellazione matematica, turbine a vapore, piante da ciclo combinato, riscaldamento distrettuale, energetica.

Nel contesto della mancanza di risorse di investimento nel settore energetico della Russia, le aree di ricerca relative all'identificazione delle riserve di aumento dei sistemi Turbo convenienti sono prioritarie. I meccanismi di mercato nel settore energetico sono costretti a valutare particolarmente attentamente le capacità produttive esistenti delle imprese del settore e su questa base per fornire condizioni finanziarie e economiche vantaggiose per la partecipazione di CHP nel mercato elettrico (Potenza).

Uno dei possibili modi di risparmio energetico presso il CHP è lo sviluppo, lo studio e l'introduzione di variabili ottimali di modalità operative e schemi termici avanzati, anche fornendo la massima generazione di energia elettrica sul consumo di calore, metodi ottimali per la produzione di potenza aggiuntiva e ottimizzare le modalità operative di entrambi i singoli sistemi Turbo e ChP generalmente.

Di solito lo sviluppo delle modalità operative delle turbine e la valutazione della loro efficacia è condotta dallo staff della stazione utilizzando le caratteristiche di energia normativa elaborate quando si verificano i campioni della testa delle turbine. Tuttavia, nei 40-50 anni di funzionamento, le caratteristiche interne dei compartimenti della turbina, la composizione dell'attrezzatura e il circuito termico dell'unità della turbina, sono inevitabili, che richiedono una revisione regolare e le caratteristiche di adeguamento.

Pertanto, per l'ottimizzazione e il calcolo accurato delle modalità operative delle turbine, i modelli matematici dovrebbero essere utilizzati, inclusi adeguati materiali di consumo e caratteristiche di potenza di tutti i compartimenti della turbina, che vanno dalla fase di regolazione e dalla fine con una parte della bassa pressione (CUND). Va notato che quando si costruiscono diagrammi di fabbrica delle modalità di turbine di calore, queste caratteristiche adeguate dei compartimenti non sono state utilizzate, queste caratteristiche stesse erano approssimative da dipendenze lineari, e per questo e altri motivi, l'uso di questi diagrammi per ottimizzare le modalità e determinare l'effetto energetico può portare a errori significativi.

Dopo la messa in servizio nel 2014, il blocco PSU-220 al Kirov ChP-3 ha affrontato il compito di ottimizzare le modalità di lavoro, in particolare, massimizzare la generazione di energia elettrica quando si mantengono un determinato programma di temperatura. Tenendo conto delle cause sopra menzionate, nonché l'incompletezza fornita dall'impianto di regolamentazione, è stato deciso di creare un modello matematico del blocco PSU-220 Chirov-3, che risolverà questa attività. Il modello matematico dovrebbe consentire un'elevata precisione di calcolare le modalità di funzionamento dell'unità, che consiste in un'installazione di turbina a gas GTE-160, l'E-236 / 40,2-9,15 / 1,5-515 / 298- 19.3 e un impianto T-63 / 76-8,8 del Parroid Turbine T-63 / 76-8.8. Schema schematico L'unità di alimentazione è presentata nella figura 1.

Nella prima fase, il compito di creare e verificare il modello matematico di una pianta turbina a vapore nella composizione di PSU-220 è risolta. Il modello si basa sulla base del calcolo del suo circuito termico quando si utilizzano i materiali di consumo e le caratteristiche di potenza dei suoi compartimenti. Così come le caratteristiche di fabbrica dell'unità della turbina non contenevano dati sui valori dell'efficienza dei compartimenti della turbina, che È necessario quando si costruisce le loro caratteristiche, è stato deciso nella prima approssimazione per determinare gli indicatori mancanti utilizzando il calcolo della fabbrica dei dati.

Figura 1. Diagramma del circuito di unità di potenza PSU-220

BVD - tamburo ad alta pressione; BND - tamburo a bassa pressione; GPK - Condensa del riscaldatore del gas; FVD - Cilindro ad alta pressione; D - Deaerator; PSG-1 - Riscaldatore di rete inferiore; PSG-2 - Riscaldatore superiore della rete; Sen-1 - Pompa della rete First Lift; Sen-2 -Pasos Network Second Lifting; K - condensatore; Ken - Pompa condensa; PENG VD - Pompa nutriente ad alta pressione; Peng ND - Pompa a bassa pressione della pompa nutriente; Imputato - scambiatore di calore idrico; REN - Pompa di riciclaggio; Xov - acqua sveglia; Compressore di installazione della turbina a gas; GT - Turbina a gas.

Per fare ciò, la turbina era condizionatamente suddivisa in diversi scomparti: alla miscelazione di miscelazione di vapore ad alta e bassa pressione, dal comparto di miscelazione alla selezione di calore superiore (OMC), dall'alto alla selezione del calore inferiore (NTO), da la selezione del riscaldamento inferiore al condensatore. Per i primi tre compartimenti, la relativa efficienza interna varia nell'intervallo di 0,755-0.774 e per quest'ultimo, vale a dire il vano tra la selezione riscaldata più bassa e il condensatore, cambia a seconda del consumo del volume di vapore nel condensatore (il Il consumo del volume di vapore nel condensatore è stato determinato in base al flusso di massa e al vapore di densità sulla pressione e sulla secchezza). Sulla base dei dati di fabbrica, è stata ottenuta la dipendenza, presentata nella figura 2, che viene ulteriormente utilizzata nel modello (curva, approssimazione dei punti sperimentali).

Figura 2. Dipendenza dell'efficienza del compartimento tra il NTO e il condensatore dal consumo del volume di vapore nel condensatore

Se è presente un grafico di temperatura ben noto della fonte di alimentazione del calore, è possibile determinare la temperatura dell'acqua di rete dopo il riscaldatore della rete superiore, dopo il quale, impostando la temperatura del riscaldatore e la perdita di pressione nella perdita di vapore, per determinare la pressione nell'OMC. Ma secondo questa tecnica, è impossibile determinare la temperatura dell'acqua di rete dopo il riscaldatore di rete inferiore con un riscaldamento a due stadi, che è necessario per determinare la pressione del vapore in NTO. Per risolvere questo problema nel corso di un esperimento, organizzato dalla tecnica attuale, è stato ottenuto un coefficiente larghezza di banda Scomparto intermedio (tra OMC e NTO), che è determinato dalla formula derivante dall'equazione nota del fluch-flyugel:

dove

k S. - il coefficiente della larghezza di banda del vano intermedio, T / (H ∙ bar);

G. - consumo di vapore attraverso il vano intermedio, T / H;

p B. - pressione nella selezione del riscaldamento superiore, bar;

p N. - Pressione nella selezione del riscaldamento inferiore, barra.

Come si può vedere dal regime mostrato nella figura 1, la turbina T-63 / 76-8,8 non ha selezioni di vapore rigenerativo, poiché l'intero sistema di rigenerazione viene sostituito da un riscaldatore a gas condensa situato nella parte della coda dei rifiuti mondario. Inoltre, quando conducono esperimenti, la massima selezione del riscaldamento della turbina è stata scollegata dalla necessità di produzione. Pertanto, il consumo di vapore attraverso il comparto intermedio potrebbe essere preso con alcune ipotesi come la quantità di spese a vapore nell'alta e bassa pressione della turbina:

Dove

G Wd. - consumo di vapore nel circuito ad alta pressione della turbina, T / H;

G nd. - Consumo di vapore nel circuito a bassa pressione della turbina, T / H.

I risultati dei test sono presentati nella Tabella 1.

Il valore della larghezza di banda del comparto intermedio in vari esperimenti varia nell'intervallo dello 0,5%, che indica che le misurazioni e i calcoli sono fatti con precisione sufficiente per costruire ulteriormente un modello.

Tabella 1. Determinazione della larghezza di banda del compartimento intermedio

Quando si crea un modello, le seguenti ipotesi sono state ammesse anche ai calcoli della fabbrica:

• se la portata del volume in CUND è più calcolata, si ritiene che l'efficienza dell'ultimo compartimento della turbina del vapore sia 0,7;
• pressione dell'acqua power all'ingresso del riscaldatore di 1,31 MPa;
• pressione dell'acqua potenza all'uscita del riscaldatore di 1,26 MPa;
• acqua di rete inversa della pressione 0,5 MPa.

Sulla base della documentazione di progettazione e operativa per PSU-220, nonché i dati ottenuti durante i test, il modello dell'unità del blocco è stato creato in Vyatsu. Attualmente, il modello viene utilizzato per calcolare le modalità operative della turbina con un riscaldamento a singolo stadio.

Il valore della larghezza di banda del comparto intermedio, determinato sperimentalmente, è stato utilizzato per verificare il modello della turbina con un riscaldamento a singolo stadio. I risultati della verifica del modello, vale a dire la differenza tra l'effettivo (secondo i risultati della misurazione) e il calcolato (secondo il modello) carico elettricoottenuto con un carico di riscaldamento uguale sono presentati nella Tabella 2.

Tabella 2. Confronto dei dati stimati e sperimentali con un riscaldamento a singolo stadio dell'Acqua di rete.

Il confronto dimostra che con una diminuzione del carico sul GTU, il valore della discrepanza tra i dati calcolati e sperimentali è in aumento. Ciò può influire su questo: perdite non contabilizzate attraverso le guarnizioni finali e in altri elementi; Cambiamenti nella portata del volume del vapore nei compartimenti della turbina, che non consente di determinare la loro esatta efficienza; Imprecisione di strumenti di misurazione.

In questa fase di sviluppo, un modello matematico può essere chiamato soddisfacente, poiché l'accuratezza dei dati calcolati in confronto con lo sperimentale è sufficientemente alto quando si lavora con un consumo di vapore fresco vicino al nominale. Ciò consente di calcolare i calcoli sulla sua base per ottimizzare le modalità termiche della PSU e il CHP in generale, specialmente quando si lavora su grafica termica ed elettrica al massimo sia vicino alla turbina a vapore vapore. Nella fase successiva dello sviluppo, il debug e la verifica del modello è pianificato quando si lavora con un riscaldamento a due stadi dell'acqua di rete, oltre a raccogliere e analizzare i dati per sostituire le caratteristiche energetiche normali di fabbrica della parte del flusso con le caratteristiche sostanzialmente approssimativamente vicino a valido.

Letteratura

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Il più importante: Il condensatore elettrico può accumularsi e dare energia elettrica. Allo stesso tempo, la corrente fluisce attraverso di essa e la tensione di esso cambia. La tensione sul condensatore è proporzionale alla corrente, che passò attraverso di essa per un certo periodo di tempo e la durata di questo divario. Il condensatore ideale non distingue l'energia termica. Se si allega al condensatore tensione AC, quindi sorgerà la catena elettricità. La forza di questa corrente è proporzionale alla frequenza della tensione e della capacità del condensatore. Per stimare la corrente ad una data tensione, viene introdotto il concetto di resistenza reattiva del condensatore. La varietà di specie e tipi di condensatori consente di scegliere l'appropriato.

Condensatore - Dispositivo elettronico destinato all'accumulo e al successivo ritorno carica elettrica. Il funzionamento del condensatore è direttamente correlato nel tempo. Senza considerazione, il cambiamento nel tempo è impossibile descrivere il lavoro del condensatore.

Sfortunatamente, gli errori si verificano periodicamente negli articoli, sono corretti, gli articoli sono completati, sviluppando nuovi.

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In studi della dinamica del regolamento della turbina, il cambiamento nella pressione del RG nel condensatore non viene di solito preso in considerazione, credendo lg \u003d kr £ 1рл \u003d 0. Tuttavia, in alcuni casi, la validità di tale assunzione non è ovvia . Pertanto, in caso di controllo di emergenza delle turbine di calore, l'apertura del diaframma rotante può aumentare rapidamente il passaggio del vapore attraverso il CND. Ma con bassi costi di acqua di circolazione, caratteristica delle modalità di grandi carichi termici della turbina, la condensazione di questo vapore aggiuntivo può fluire lentamente, che porterà ad un aumento della pressione nel condensatore e ridurrà la crescita dell'alimentazione. Il modello in cui i processi nel condensatore non vengono presi in considerazione darà un sovrastimato rispetto all'efficacia effettiva del metodo marcato per aumentare l'inizio. La necessità di tenere conto dei processi nel condensatore si verifica anche quando si utilizza un condensatore o il suo compartimento speciale come primo passo per riscaldare l'acqua di rete in turbine termiche, nonché durante il controllo delle turbine di calore che funzionano a carichi di calore elevati, utilizzando il metodo di sospeso scorrevole nel condensatore e in una serie di altri casi.
Il condensatore è un apparato di riscaldamento a forma di superficie e i principi di cui sopra della modellazione matematica dei riscaldatori superficiali sono completamente applicabili ad esso. Inoltre, come per loro, le equazioni del tratto idrico devono essere registrate per il condensatore o assumendo parametri con distribuiti [Equazioni (2,27) - (2.33)] o approssimativamente considerando la distribuzione dei parametri separando il percorso verso un numero di Sezioni con parametri concentrati [Equazioni (2,34) - (2.37)]. Queste equazioni dovrebbero essere integrate con equazioni (2,38) - (2,40) di accumulo di calore in metallo e le equazioni dello spazio a vapore. Quando la modellazione di quest'ultimo dovrebbe essere presa in considerazione nello spazio di vapore insieme a un traghetto anche una certa quantità di aria dovuta al suo afflusso attraverso la scenografia nella parte sottovuoto del sistema Turbo. Il fatto che l'aria non sia condensata, determina la dipendenza dei processi per cambiare la pressione nel condensatore dalla sua concentrazione. Quest'ultimo è definito da entrambe le dimensioni dell'influx e dal funzionamento degli eiettori, l'aria di alimentazione dal condensatore insieme a una parte del vapore. Pertanto, il modello matematico dello spazio di vapore dovrebbe essere essenzialmente un modello del sistema "Spazio a vapore di un condensatore - Ejector".