La modulation d'amplitude. Modulation CLC de modulation parallèle à écran anode pour lampes puissantes

Nouvelle méthode de supermodulation

(Basé sur Amaterske Radio Magazine)

"Ce qui n'est pas dit sur la modulation d'amplitude? Il semble que toutes les options AM possibles soient étudiées et décrites: une grille anodique et variée et une supermodulation ... Donc, quoi d'autre sur la modulation d'amplitude pour écrire? "

Ces mots commencent l'article Jan Shima (Okux), Master of Radioport, imprimé dans le numéro 8 de la radio d'Amaterske pour 1960. L'article est intitulé: "Modulation d'une lampe de verrouillage séquentielle." Simple, économique et, dans le même temps, plus efficace par rapport aux autres schémas de modulation de l'écran, ce schéma est appliqué à partir de mai 1960 et sur des stations de radio UA3CH. En peu de temps, il s'agissait d'un avantage indiscutable devant le schéma décrit par T. Shadsky - UA3BW (Radio N ° 2 pour 1959). Le modulateur n'a pas de transformateur de modulation, il n'est pas nécessaire d'améliorer la puissance du LF.

La traduction abrégée de l'article est donnée ci-dessous. Dans le schéma de modulateur, des modifications mineures sont relatives à l'utilisation de lampes de production nationales.

L'article dit: - Vous pouvez moduler sur la grille à l'écran de différentes manières. Récemment, la modulation à l'écran est utilisée pour obtenir la "supermodulation" soi-disant ", permettant une modulation" pics "dépasser la puissance télégraphique, qui, jusqu'à récemment, était considérée comme possible uniquement avec une modulation à l'écran. La méthode de modulation proposée vous permet de modifier son mode de "symétrique" au mode avec un niveau de support réglable (connu appelé support de niveau CLC-Controld), dans lequel le rayonnement du support porteur est plusieurs fois inférieur au niveau de fréquence de support des schémas ordinaires "traditionnels" am. Modifications apportées au niveau du transporteur en vélo avec modulation, ainsi qu'à un processus physique avec la méthode de modulation décrite lorsque la source de tension de modulation est la source d'alimentation de la grille de puissance et un certain nombre d'autres fonctionnalités de schéma créent des conditions pour obtenir une profonde, presque 100% modulation sans rénovation. Cela a été confirmé lors du fonctionnement du même émetteur avec l'écran anodogo et la surmodulation. Le procédé connu de modulation de l'écran avec parallèle à la lampe modulatoire (Fig. 1, a) ne peut donner aucun gain, car sur la résistance R (ou l'étouffement LF),

la charge de la lampe modulatrice L2 est déposée et une partie de la tension qui alimente sa grille à l'écran. L'augmentation de la profondeur de la modulation sur 70% avec ce schéma est presque impossible sans distorsion. Appliquez l'alimentation séquentielle sur le modulateur (Fig. 1.6) s'ouvre

complètement nouvelles fonctionnalités qui ont été sous-estimées auparavant. L'un d'eux est une opportunité usage complet Caractéristiques dynamiques de la lampe avec une telle inclusion et repose sur le principe de la méthode décrite. Dans le diagramme (Fig. 2)

on peut voir que la tension sonore de l'amplificateur de microphone est introduite dans la grille de la lampe L G, dont le point de fonctionnement est défini par le potentiomètre R. La valeur de RI détermine la lampe LI de courant d'anode maximale lorsqu'il est ouvert . LG Lampe fonctionne comme répéteur de cathode. Le point de fonctionnement de la lampe LG dépend des données de la valeur RS RI de la RS doit être proportionnée ou dépasser /? -, Lampes LG verrouillées. De bon choix La résistance RS dépend la valeur optimale de la tension de modulation sur la grille d'écran de la lampe modulée.

avant JC La tension de verrouillage est de -100 dans laquelle les cathodes LG et LH sont connectées, vous pouvez prendre du redresseur du décalage de la grille de l'émetteur. La lampe L en l'absence de U3B sur sa grille est ouverte, la lampe L2 est fermée et la tension de la grille d'écran de la lampe de la phase de sortie (RA) est proche de zéro. S'il y a une tension sur la grille de la lampe LG, elle commence à fermer, le courant est amélioré à travers le LH et la tension sur la grille à l'écran des lampes RA augmente et plus le courant d'anode est plus élevé de la LG lampe et plus la résistance interne de l'anode-maillage. L'existence de la connexion actuelle entre les lampes LG et LH, la haute résistance d'entrée du répéteur de cathode donne meilleure qualité Modulations qu'avec d'autres méthodes de supermodulation sur la grille à l'écran. Programme schématique Le modulateur et l'amplificateur de microphone sont illustrés à la Fig. 3. à la Fig. 4 montre un schéma de variante de modulateur pour les émetteurs, dont la cascade terminale a une lampe avec des courants de maille à l'écran supérieurs à 30-40 mA à 1! SG sur - 350 V. Établissement de l'émetteur pour travailler en mode téléphonique avec un modulateur selon le schéma de la Fig. 3 est facile. Après avoir réglé l'émetteur au plus grand retour à l'antenne du mode télégraphe, la grille d'écran Le commutateur PG est connecté à la lampe de la lampe de cathode (position CLC). En modifiant le RU (ou en modifiant la magnitude de la tension de verrouillage), le niveau de support en pauses est défini. Pour travailler dans le "mode symétrique" R, définissez une telle position sur la lampe de courant d'anode

Ra était "Telegraph"

(Lorsque modulé 1a, la valeur télégraphique doit atteindre si la valeur active de la tension de modulation sur la grille à l'écran correspond à l'UC2 du mode télégraphe).

Pour obtenir l'effet de la surmodulation, la quantité de "silence" actuel 1 1

réduire à - et même jusqu'à -3.

en mode télégraphe. Si la valeur de changement R ne fournit pas les modifications spécifiées du mode RA lorsqu'il n'y a pas de modulation, il faut quelque peu réduire la valeur de résistance ou / ?, ou /? 20, vous pouvez augmenter légèrement la tension négative C-100 à -150 V . Le degré d'affaiblissement des pauses dépend également de la relation U & vers des lampes. Plus il est

Un schéma d'émetteur simple pour une gamme amateur de 3 MHz pour une radio novice amateur: description détaillée Travail et appareils

Offert schéma d'émetteur Ne contient pas de pièces rares et une présentation légère pour les amateurs radio débutants qui font leurs premiers pas dans cette passion passionnante et passionnante. L'émetteur est assemblé selon le schéma classique et a de bonnes caractéristiques. Beaucoup, ou plutôt, à dire, tous les amateurs radio commencent à partir d'un tel émetteur.

L'assemblage de notre première station de radio est conseillé de partir à partir de l'alimentation électrique, dont le diagramme est illustré à la figure 1:

image 1:

Le transformateur d'alimentation peut être appliqué de tout ancien téléviseur de lampe. Tension alternative Sur l'enroulement II, il devrait y avoir une valeur d'environ 210 à 250 V et sur les enroulements III et IV 6.3 V. Étant donné que la diode V1 va couler le courant de charge, le redresseur principal et le supplément, alors il doit avoir le courant redressé maximum autorisé deux fois plus que les diodes restantes.
Les diodes peuvent être prises un type moderne 10a05 (ARR. Par exemple 600V et le courant 10a), voire mieux, avec une réserve de tension - 10a10 (ARR. Par exemple, 1000V, Courant 10a), lorsqu'il est utilisé dans l'amplificateur de puissance de l'émetteur d'alimentation, nous avons ce stock Cela peut être utile.

Condensateurs électrolytiques C1 - 100 μF x 450b, C2, C3 - 30MKF x 1000V. S'il n'y a pas de condenseurs avec une tension de fonctionnement de 1000V dans l'arsenal, vous pouvez compenser 2 condensateurs consécutifs de 100 μF X 450V.
L'alimentation doit être effectuée dans un cas séparé, elle réduira dimensions L'émetteur, ainsi que son poids et à l'avenir, il sera possible de l'utiliser comme laboratoire, lors de l'assemblage de structures sur les lampes. L'interrupteur à bascule S2 est installé sur le panneau avant de l'émetteur et sert à allumer l'alimentation lorsque l'alimentation est sous la table ou sur l'extrême étagère, où OH, comment ne pas la chasser (vous pouvez exclure du schéma) .

figure 2:

Détails du modulateur:

C1 - 20MKFKH300B, C7 - 20MKFH25V, R1 - 150K, R7 - 1.6K, V1 - D814A,
C2 - 120, C8 - 0,01, R2 - 33K, R8 - 1M Variable, V2 - D226B,
C3 - 0,1, C9 - 50MKFH25V, R3 - 470K, R9 - 1M, V3 - D226B,
C4 - 100MKFH300V, C10 - 1 μF, R4 - 200K, R10 - 10K,
C5 - 4700, C11 - 470, R5 - 22K, R11 - 180,
C6 - 0,1, R6 - 100K, R12 - 100K - 1M
Microphone d'électrorette à partir d'enregistreur de cassette ou de casque téléphonique (tablette). La partie du schéma alloué en rouge est nécessaire pour alimenter le microphone si vous souhaitez utiliser uniquement un microphone dynamique, il peut être retiré de la conception. R2 avec une tension de réglage de résistance de trait + 3b. R8 - Contrôle du volume de modulateur.
Transformateur de sortie d'un récepteur de lampe ou d'un téléviseur TVZ, peut également être utilisé des transformateurs balayage du personnel TVK - 110LM2 par exemple.

Le réglage consiste à mesurer et, si nécessaire, ajustez les tensions des sorties (1) + 60V, (6) + 120V, (8) + 1,5V lampes 6N2P et sur les sorties (3) + 12V, (9) + 190v 6P14P.

figure 3:

Détails de l'émetteur.

C1 - 1 Section KPA 12x495, C10 - 0,01, R1 - 68K
C2 - 120, C11 - 2200, R2 - 120K
C3 - 1000, C12 - 6800, R3 - 5,1K
C4 - 1000, C13 - 0,01, R4 - 100K variable
C5 - 0,01, C14 - 0,01, R5 - 5,1K
C6 - 100, C15 - 0,01, R6 - 51
C7 - 0.01, C16 - 470 x 1000V, variable R7 - 220K
C8 - 4700, C17 - 12 x 495, R8 - 51
C9 - 0.01, R9 - 51
R10 - 51.
La bobine GPD L1 est enroulé sur le cadre d'un diamètre de 15 mm et contient 25 tours du fil de la PEV 0,6 mm. L'accélérateur dans la lampe L2 de la cathode s'applique à la fabrication d'usine et a une inductance de 460 μH. J'ai utilisé mon cartouche de conception de la plaie de télévision sur la résistance MLT - 0,5 fil dans une enroulement à fentes. Les étrangers L3 - L6 sont blessés entre les joues sur les résistances de l'ancien échantillon SC-2 et ont 4 sections de 100 tours de fil pel-2 avec un diamètre de 0,15 mm. Les gardiens L7 et L8 ont 4 tours de fil de PEV d'un diamètre de 1 mm de diamètre sur les résistances R8 et R9 MLT-2 avec une résistance de 51 ohms et servent à protéger la cascade terminale de l'excitation de soi à hautes fréquences. L'anode Koke L9 est enroulé sur un cadre en céramique ou fluoroplastique d'un diamètre de 15 à 18 mm et un long 180 mm. Fil Pelsho 0.35 Tourner à la torsion et a 200 tours, les 30 derniers tours de 0,5 à 1 mm.
La bobine de contour L10 est enroulée sur un cadre en céramique, en carton ou en bois d'un diamètre de 50 mm et a 40 tours du fil PAL-2 avec un diamètre de 1 mm. Lorsque vous utilisez un cadre en bois, il doit être bien séché et trempé de vernis, sinon, lorsqu'il est exposé à un TCC élevé, il mourra, ce qui mènera à la déformation de l'enroulement et peut-être même une ventilation entre les tours.
C17 - Dual KPE à partir d'un récepteur de lampe avec éliminé à travers une plaque dans un bloc mobile et fixe.
La résistance variable R4 établit un déplacement sur la grille de contrôle de la lampe 6P15P et les lampes de résistance R7 6P36С.
Le relais peut être de tout type sur la tension de 12V avec l'espace entre les contacts de 1 mm avec le courant de commutation 5a.
Ampèremètre pour 100 mA en cours,
Réglage de l'étape finale dans la résonance est faite à des lectures minimales d'un millimètre.

Le circuit de décalage est illustré à la figure 4:

figure 4:

Transformateur T1, tout transformateur de réduction 220V / 12V avec marche arrière. L'enroulement secondaire (abaissement) est incluse dans le circuit des lampes et le primaire sert d'augmenter. À la sortie du redresseur, il s'avère environ -120 V et sert à régler le lecteur des lampes en cascade de terminal de l'émetteur.

Chose utile!

La figure ci-dessus montre un champ d'indicateur de force de champ. Il s'agit d'un diagramme du récepteur de détecteur le plus simple, uniquement au lieu des écouteurs, un microamméter est installé sur lequel nous pouvons surveiller visuellement le niveau de signal lors de la réglage de l'émetteur dans la résonance.

Modulation d'amplitude (AM) - le type de modulation le plus courant. Dans le système avec AM, l'amplitude du support varie en fonction de la variation de signal ou d'informations (fig. 14.1). En l'absence d'un signal d'amplitude de support, un niveau permanent, comme le montre la Fig. 14.1 (b). Lorsqu'il est modulé par le signal sinusoïdal, l'amplitude du support augmente ou diminue par rapport à son niveau non modulé en fonction de la loi sinusoïdale conformément à l'augmentation ou à la décomposition du signal de modulation. Plus l'amplitude du signal de modulation est grande, plus l'amplitude du support varie. Le support modulé d'amplitude (Fig. 14.1 (B)) a une enveloppe, répétant exactement la forme du signal de modulation et lors de la démodulation, il s'agit de cette enveloppe allouée en tant que signal utile.

Profondeur de modulation

Le rapport de l'amplitude du signal de modulation à l'amplitude du support est appelé coefficient de profondeur ou de modulation. Il définit la mesure des variations du niveau de transporteur lors de la modulation. La profondeur de la modulation est toujours exprimée en pourcentage et parle donc de modulation «pourcentage».
Amplitude du signal
La profondeur de la modulation \u003d ------------- 100%
Amplitude du transporteur

(Voir Fig. 14.1). Par exemple, si l'amplitude du signal est de 1 V et que l'amplitude de la porteuse est 2 V, la profondeur de la modulation est (1 b) / (2 V) 100% \u003d 50%. Cette profondeur de la modulation a un support AM représenté sur la Fig. 14.1.

Figure. 14.1. Modulation d'amplitude (profondeur de modulation de 50%);
(un signal; (b) transporteur; (c) Transporteur modulé.

la reproduction

En figue. 14.2 (a) montre l'AM-porteur avec 100% de profondeur de modulation. La profondeur de la modulation dépasse 100% des conduits à des distorsions (Fig. 14.2 (B)). Pour cette raison, la profondeur de modulation est limitée. Par exemple, avec les transmissions de la station de radio BBC, il est limité à 80%.

Figure. 14.2. a) modulation 100%; (b) reproduire.

Fréquences latérales

Il peut être démontré que le support modulé d'amplitude est constitué de trois composants harmonique (sinusoïdaux) avec des amplitudes permanentes et des fréquences différentes. Ces trois composants sont les suivants: transporteur lui-même et deux fréquences de fréquence latérales F1 et F2. Chaque signal harmonique modulant génère deux fréquences latérales. Soit FS la fréquence du signal de modulation et du FC - la fréquence du support, puis

f1 \u003d FC - FS, F2 \u003d FC + FS,

lorsque F1 et F2 sont les fréquences latérales latérale et supérieures basses, respectivement. Par exemple, si la fréquence porteuse est de 100 kHz et que la fréquence du signal est de 1 kHz, puis

Fréquence latérale inférieure F1 \u003d 100 - 1 \u003d 99 kHz,
Fréquence latérale supérieure F2 \u003d 100 + 1 \u003d 101 kHz.
Le support modulé d'amplitude, c'est-à-dire un support, ainsi que de deux signaux de fréquence latéraux, peuvent être représentés sous forme de trois flèches verticales, chacune correspondant à un signal harmonique (figure 14.3). Ce qui est décrit dans cette figure s'appelle le spectre de fréquence du signal (dans ce cas, le spectre de fréquence du support AM).

Figure. 14.3. Spectacle de fréquence du transporteur AM. Figure. 14.4. Rayures latérales.

Bandes de côté

Les signaux d'information ont presque toujours une forme complexe et consistent en un grand nombre de signaux harmoniques. Étant donné que chaque signal harmonique génère une paire de fréquences latérales, le signal néghardique complexe générera de nombreuses fréquences latérales, ce qui entraînera la formation de deux bandes de fréquences des deux côtés du support (figure 14.4). Ce sont les soi-disant bande latérales des fréquences. La plage de fréquences entre la fréquence latérale latérale la plus élevée F2 et la fréquence latérale latérale la plus basse F4 est appelée bande latérale supérieure (WBP). De même, la plage de fréquences de fréquence entre la fréquence latérale la plus élevée F3 et la fréquence latérale inférieure la plus basse F1 s'appelle la bande latérale inférieure (NBP).
Ces deux bandes latérales sont disposées symétriquement par rapport au support et chacune d'elles contient les mêmes informations. Le transporteur ne supporte aucune information. Les fréquences latérales portent toutes les informations.
Lorsqu'il est modulé avec un seul signal harmonique, on suppose que les bandes latérales supérieure et inférieure s'étendent du support aux fréquences latérales supérieures et inférieures, respectivement (Fig. 14,5).

Exemple 1.

Le support avec une fréquence de 100 kHz est amplifié par le signal d'amplitude occupant la bande de fréquences de 400-3400 Hz. Déterminez la largeur des bandes latérales.

Décision

La fréquence de 3400 Hz, le plus élevé dans le spectre du signal génère deux fréquences latérales (Fig. 14,6):
f1 \u003d 100 000 - 3400 \u003d 96 600 Hz,
f2 \u003d 100 000 + 3400 \u003d 103 400 Hz.

Figure. 14.6.

La fréquence de 400 Hz, le plus bas du spectre du signal génère deux autres fréquences latérales:

f3 \u003d 100 000 - 400 \u003d\u003d 99 600 Hz,
f4 \u003d 100 000 + 400 \u003d 100 400 Hz.

La largeur de la bande latétrique supérieure (WBP): F2 - F4 \u003d 103400 - 100400 \u003d 3000 Hz.
La largeur de la bande latérale inférieure (NBP): F3 - F1 \u003d 99 600 - 96 600 \u003d 3000 Hz.

En d'autres termes, les deux bandes latérales ont la même largeur égale à la différence des valeurs du plus haut et basse fréquence Dans le spectre du signal de modulation: 3400 - 400 \u003d 3000 Hz.
Les fréquences latérales pour toute autre fréquence dans le spectre du signal seront à l'intérieur des bandes latérales supérieures et inférieures.

Bande passante de fréquence

Étant donné que les informations ne sont livrées que des fréquences latérales, alors pour une transmission de haute qualité de ces informations, la bande passante de la bande de fréquences occupée sur le système AM doit être suffisamment grande pour accueillir toutes les fréquences latérales existantes. Lorsqu'il est modulé avec un signal harmonique, deux fréquences latérales se produisent. Ainsi, la bande de fréquence s'étend de la fréquence latérale inférieure F1 à la fréquence latérale supérieure F2 (comme illustré à la Fig. 14.5).
Par exemple, si le signal harmonique modulant a une fréquence de 1 kHz, le WPP \u003d NBP \u003d 1 kHz et la largeur de bande seront
NBP + PPP \u003d 2 1 kHz \u003d 2 kHz.

En d'autres termes, dans ce cas, la bande passante de la fréquence de fréquence occupée par le support modulé d'amplitude est égale à la fréquence deux fois du signal de modulation.
Dans le cas de la transmission d'un signal complexe, la largeur de bande de fréquence occupée par le système de transmission d'informations AM est égale à la double fréquence la plus élevée dans le spectre du signal de modulation et comprend ainsi toutes les fréquences latérales.

Transmission simple et bidirectionnelle

Étant donné qu'une barre latérale contient autant d'informations que d'autres, la transmission peut être effectuée en utilisant une bande latérale, et il n'y aura aucune perte d'informations. Avec une transmission mono-bande (SSB - sur la terminologie connectée), une des bandes latérales - ou le fond, ou la partie supérieure - est supprimée et une seule barre latérale restante est passée. Avec une transmission à deux bandes (DSB), les deux bandes latérales sont transmises.
L'engrenage à bande unique ne prend que la moitié de la bande de fréquences, qui est utilisée en transmission à deux bandes, et pour cette raison, elle est utilisée dans la téléphonie et les communications radio. Lorsque la transmission mono-bande, dans une plage donnée, la fréquence porteuse peut être positionnée deux fois le nombre de canaux d'information qu'avec une transmission à deux bandes. En vertu de la simplicité, la transmission bidirectionnelle est utilisée par tous les systèmes de radiodiffusion avec AM. C'est pourquoi quand quand nous parlons Sur la connexion avec AM, il est généralement mentionné à l'esprit une transmission à double sens, sauf indication contraire.

Exemple 2.

Le support est complété par ampleur par un signal périodique sous la forme d'un méandre avec une fréquence de 100 Hz. Négliger les harmoniques au-dessus du cinquième, définissez la bande passante de la bande de fréquence nécessaire a) pour DSB (Bande à deux bandes) -BADAGER et B) pour SSB (bande à bande) -BAD.

Décision

Signal de méandre avec une fréquence de 100 Hz contient les harmoniques suivantes:

harmonique de base \u003d 100 Hz,
harmonic 3ème ordre \u003d 3 100 \u003d 300 Hz,
5ème ordre Harmonic \u003d 5 100 \u003d 500 Hz.

Harmonies plus ordre élevé Négligence. Ainsi, dans le spectre recadré du signal de modulation, la fréquence maximale Fmax \u003d 500 Hz.
Largeur de bande pour la transmission DSB \u003d 2 FMA \u003d 2 500 \u003d 1000 Hz.
Largeur de bande pour la transmission SSB \u003d DSB / 2 \u003d 1000/2 \u003d 500 Hz.

Cette vidéo décrit la modulation d'amplitude:

La modulation d'amplitude a de nombreux inconvénients. La mauvaise énergie, l'exposition à des interférences éthériques, la signalisation AM est presque toujours accompagnée de sifflement, dans la plupart des systèmes de communication radio, a été remplacé depuis longtemps avec une modulation à bande et de fréquence. Cependant, il y a deux avantages à la SEM, grâce à laquelle elle est toujours appliquée à l'ACDV, malgré les tentatives de numérisation infructueuses. Le premier: recevoir un signal AM est requis très simple et récepteur bon marché. Dans les systèmes de communication radio, le nombre de radiomosphères, en règle générale, est égal au nombre de transmetteurs radio et la complexité de la construction, par exemple un récepteur à bande à bande à l'arrière-plan d'un émetteur à bande unique dans la même conception. de la station de radio ne joue pas. Au contraire, dans la radiodiffusion, où le nombre de récepteurs en millions de fois est supérieur au nombre d'émetteurs, la simplicité du récepteur (et son prix) est entièrement déterminée par l'économie de l'industrie et l'audition du matériel. Deuxièmement: quand il y a un signal AM chute du bruit, non seulement l'intelligibilité de la parole humaine et de son naturel, mais même la prise de conscience des travaux musicaux reste. Ces deux avantages n'ont pas encore été en mesure de dépasser d'autres systèmes de modulation dans les mêmes bandes de fréquences. Ainsi, je suis à la radio vivra toujours longtemps. Comme, cependant, les radiolpes aux cascades de week-end de puissants émetteurs! Transistors, hélas, ils se sentent très inconfortables là-bas.

La formation efficace de l'AM est effectuée dans la cascade de sortie de l'émetteur radio en modifiant la tension d'alimentation sur la grille d'écran et l'anode de la lampe. Dans le même temps, le chemin de génération de support, y compris le stade de sortie, peut être des modes non linéaires (classe B et C) ou même numérique (modes de classe D, E, F). Cette construction de convoyeur facilite la production, car les circuits numériques ont une répétabilité de 100% et ne nécessitent pas de réglage (sauf e). Par exemple, le chemin numérique de l'émetteur AM à basse tension, destiné à la diffusion moyenne de la balustrade, y compris la prestigieuse cascade, a déjà été publiée dans notre journal. L'amplification linéaire du signal AM formée dans l'agent pathogène à un petit niveau (comme l'habitude de la modulation à bande unique) nécessite un complexe dans le réglage du trajet linéaire, réduit la puissance de sortie de 4 fois et l'efficacité de moins de 20%. . Si votre émetteur-récepteur SSB de 100 watts avait honnête (et non amélioré dans un chemin linéaire) AM, la puissance du signal en mode porteuse serait de 100 W et au sommet de la modulation - 400 W. Et afin que vous puissiez au mieux le contenu, la puissance moyenne de 25 W et en même temps, l'émetteur-récepteur consomme la même quantité de la source d'alimentation qu'à pleine puissance en mode SSB.

En fait, le changement de composant RF du premier harmonique du courant d'anode et, par conséquent, une tension au circuit oscillatoire, U A1 \u003d i A1. R K est fabriqué en modifiant le tact avec une modulation de tension sur la grille de blindage du radiol de sortie via. Pour l'anode de la lampe avec une tension de sortie de petite taille, la lampe est surchauffée (pour augmenter l'efficacité) et la tension de l'anode est remplacée dans le tact avec une modulation, de sorte qu'elle serait de 110 à 120% de la tension dans le circuit à tout courant d'anode. C'est le principe d'une modulation à l'écran - AEM (Fig. 1).

Il existe une autre règle d'AEM importante: avec toutes les valeurs du signal de modulation, la tension sur la lampe à grille de blindage doit être inférieure à l'anode et maintenir la même relation avec elle comme s'il n'y a pas de modulation. Cette règle doit être conforme aux schémas, de sorte qu'il ne puisse être brisé lorsque l'émetteur peut être brisé, sinon la lampe en cascade de sortie échoue sur la grille d'écran. La grille est simplement fondue.

Mettre en œuvre la sommation de tensions d'alimentation constantes avec une modulation de modulation variable peut être d'au moins deux manières. Le premier, le plus simple, qui vient immédiatement à la tête consiste à connecter deux sources de tension - une alimentation constante EA ou E G2 et un signal de modulation variable UM ou U G2 M, comme indiqué à la figure 2. Tout, Semble bien, sauf deux sérieux "mais". Le premier: à travers la source de la tension de modulation, procédez au composant constant du courant d'anode. Cela signifie que le transformateur de modulation de sortie doit fonctionner avec l'appareil (et avoir presque deux fois la section transversale centrale et une clairance non magnétique), ou pour compenser le courant d'addition, la cascade de sortie du modulateur doit être un à deux temps, et fonctionner en mode de classe A (le poêle!). Si nous parlons des capacités de l'unité WATT, il est techniquement mis en œuvre. Si l'émetteur doit avoir une alimentation en dizaines et des centaines de watts, le transformateur de modulation augmente considérablement dans les dimensions et les coûts. Le deuxième "mais": le transformateur de modulation est sous le potentiel élevé de la tension anodique. Par conséquent, entre ses enroulements, il est nécessaire de placer une isolation haute tension, ce qui complique sérieusement la conception du transformateur et augmente le risque de sa dégradation. En conséquence, un tel transformateur doit être calculé et fabriqué individuellement pour chaque émetteur projeté et ne peut être unifié pour des raisons techniques et économiques. C'est-à-dire que la simplicité apparente du régime transforme de graves difficultés technologiques.

Cependant, se souvenir de la deuxième loi de Kirchhoff et de l'ajout de tensions sur une charge totale avec deux résistances réactives dans le circuit de chaque source, vous pouvez dessiner un schéma de sommation parallèle (Fig. 3). Le régime est devenu plus difficile. Deux autres chaînes LC sont apparues. Cependant, le transformateur de modulation est déjà sous potentiel de zéro et n'a pas de solution appropriée !!! C'est-à-dire que, dans sa qualité, vous pouvez utiliser une sortie standard ou même un transformateur de puissance, et non pour la concevoir et le vent vous-même. Des ajouts inévitables dans les inductances ont laissé le transformateur en étouffements basse fréquence, qui existent également la norme, et ils n'ont pas non plus besoin d'être volés par eux-mêmes. La grande différence de potentiel est entrée dans les condensateurs de séparation, ce qui est caractéristique d'eux. Comme ça. En pensant un peu, compliquant légèrement le régime, vous pouvez simplifier sa mise en œuvre et augmenter la fiabilité!

Calcul des éléments du schéma. Données source de calcul: bande de fréquences de modulation, tension d'alimentation UA, écran UG2 et courants de consommation en cascade actuels IA et IG2 Transmission. Calculer immédiatement sur exemple spécifique. Soit F min \u003d 50 Hz, F max \u003d 8000 Hz (BroadCaste AM, classe de rayonnement 16K0A3EGN), la tension d'alimentation d'anode sera de 400 volts, une tension de la grille d'écran 175 volts. Consommation actuelle sur la chaîne d'anode 300 mA, selon le circuit de la grille d'écran de 30 mA. Il y a une paire de lampes 6P45C en mode relativement lumineux.

Anode de chaîne.

Résistance à la charge équivalente du modulateur de chaîne d'anode:

1. Ra \u003d ua / ia; ou en chiffres: RA \u003d 400/300 \u003d 1,333 kΩ.

À la fréquence inférieure de la modulation FMIN, disons Achk Salv 3 dB. Par conséquent, la résistance inductive de la modulation d'anode papillon X LDD1 devrait être au moins Ra. Par conséquent:

2. L Р1 \u003d RA / (2 π Fmin) \u003d 1333 / (2 * 3,14 * 50) \u003d 4,24 g. Nous accepterons avec la marge de LD1 \u003d 5 g.

Spécifions le coefficient de fonctionnement maximum de modulation m. Avec M \u003d 100%, la probabilité de modifications et de distorsions est grande, nous supposons donc que la profondeur de travail maximale de la modulation (avec le réglage dite "en mode sinus") est de 90%. Puis:

3. UA M \u003d UA * M \u003d 400 * 0,9 \u003d 360 volts.

Cependant, étant donné que le facteur de pointe minimal (le rapport de la tension modulante du son le plus élevé au niveau moyen) pour la parole et la musique n'est pas inférieur à 3 (pour des concerts de musique symphonique, le facteur peut atteindre et 7), la moyenne La profondeur de la modulation sera:

4. m cf \u003d m / q \u003d 0,9 / 3 \u003d 0,3 ou 30%

En conséquence, la tension moyenne de modulation dans la chaîne d'anode:

5. UA M CF \u003d UA * M CP \u003d 400 * 0.3 \u003d 120 volts.

À travers l'accélérateur DR1 en fonctionnement, deux courants débit: une constante 300 mA et une variable, déterminées par la tension de modulation moyenne et la résistance réactive des gaz à la fréquence de modulation inférieure. Il est important qu'avec la valeur maximale du courant, la manette des gaz ne serait pas magnifique. Par conséquent, nous considérons la tension de modulation maximale à m \u003d 0,9.

6. Amplitude actuelle I dr1 ~ \u003d UAM / (2 π Fmin l dr1) \u003d 360 / (2 * 3,14 * 50 * 5) \u003d 0.229 A.

Le choix de la valeur du courant d'accélérateur maximal, contrairement aux schémas de filtrage de lissage, il est nécessaire de choisir une action non thermique, mais à l'amplitude de courant maximale de sorte que l'accélérateur ne soit pas amplifié aux pics du signal de modulation. Compte tenu de l'alésage de 3 dB à la fréquence de fonctionnement inférieure, la valeur du courant à laquelle l'émission d'anode doit être calculée sera la suivante:

7. J'ai plus \u003d ia + i plus ~ * m * 0,707 \u003d 300 + 229 * 0,9 * 0,707 \u003d 446 mA.

Selon le tableau des étrangers standard à basse fréquence de la série "D", nous avons choisi D48-2.5-0.4. Ses paramètres: inductance 2.5 Henry à un courant de fonctionnement de 400 mA, résistance active 54 Ω Tension variable maximale de la fréquence du réseau sur l'enroulement, avec un courant de fonctionnement maximal, - 11 volts (amplitude - 15,6 V). Ainsi, la valeur actuelle de pointe pour l'accélérateur D48 sera: 0,4 + 15,6 / (2 * 3,14 * 50 * 2.5) \u003d 420 mA. Amplitude excédentaire de courant sur la valeur maximale - 26 mA ou 6,2%. C'est-à-dire au sommet de la modulation, l'induction dans le noyau ne sera pas de 1,6 Tesla, mais de 6,2% de plus, c'est-à-dire 1,7 Tesla. La zone de graphique de magnétisation pour les pipelines magnétiques de ruban 1.6 - 1,7 Tesla est caractérisée par une non linéarité significative, bien que le noyau ne soit pas en saturation. Toutefois, si la fréquence inférieure de la modulation n'est pas de 50 Hz, mais 6,2% ci-dessus, c'est-à-dire que 53 Hz (lorsque l'écoute de la musique de la radio n'est presque pas perceptible), la zone non linéaire ne sera pas. Cependant, dans le filtre d'entrée du signal de modulation, avant de l'appliquer sur le modulateur, il sera nécessaire de fournir une réponse supplémentaire de l'AHH de 6,2% à la fréquence de fonctionnement inférieure. Toutefois, vous pouvez choisir un accélérateur avec un courant de fonctionnement délibérément élevé, par exemple, D47-1.2-0.56 et connectez 4 pièces séquentiellement. Si vous laissez toujours un choix sur D48-2.5-0.4, alors pour obtenir des inductances dans 5 g, nous incluons deux tels étrangers. La chute de la tension de puissance d'anode sur la résistance active de l'accélérateur composite (deux D48 inclus séquentiellement) sera la suivante:

8. U dr1 \u003d ia * 2 * r (è \u003d 0,3 * 2 * 54 \u003d 32,4 V.

Ainsi, la tension anodique nécessaire de la libération du redresseur, en tenant compte des pertes sur la gaz, sera la suivante:

9. EA \u003d UA + U dr1 \u003d 400 + 32,4 \u003d 433 V.

Le condensateur de séparateur CP1 fonctionne sur un composé parallèle de résistance active de l'anode de l'émetteur de la RA et de la résistance inductive de la modulation CHOKE LDD1, qui est le module:

10. ZA \u003d √1 / (1 / R 2 A + 1 / x 2 LDD1) \u003d √1 / (1/1333 2 + (2 * 3,14 * 50 * 5) 2) \u003d √1 / (1/1333 2 +1/1571 2) \u003d 1016Ω.

À la fréquence inférieure de Fmin, la résistance réactive X CP1 ne devrait pas dépasser 1/5 de la ZA. De cette façon:

11. CP 1 \u003d 5 / (2 π Fmin ZA) \u003d 5 / * 3,14 * 50 * 1016) \u003d 15,7 μF.

Appliquez la valeur nominale standard de 20 ICF à 600 V et le type de condenseur MBGO-2.
Le condensateur de plageage SAT 1, installé dans le voisinage immédiat de l'accélérateur d'anode, est inclus en parallèle au condenseur de sortie du filtre à redressement d'anode. Par conséquent, bien que sa résistance réactive capacitive doit être inférieure à za à 20 à 50 fois, néanmoins, dans le modulateur, il est possible d'établir un conteneur minimum dans un modulateur, par exemple égal au CP 1, et le reste du récipient Prenez le condensateur de sortie du filtre de redresseur EA. L'essentiel est que leur capacité totale ne serait pas inférieure à

12. SAT Général \u003d (20 ... 50) / (2 π Fmin ZA) \u003d (20 ... 50) / (2 * 3,14 * 50 * 1016) \u003d (63 ... 157) MKF.

C'est-à-dire que si vous installez un condensateur 20 μF comme SAT 1, et à la sortie du redresseur sera, par exemple, deux condensateurs électrolytiques connectés successivement liés à 150 μF avec une capacité totale de 75 μF sont installés, tout sera possible. comme il est impossible. Eh bien, ou vous pouvez trouver 50 ou 100 μF à 600 volts de types plus modernes, tels que K75-40B.
La puissance donnée au modulateur dans le circuit anodique de l'émetteur à M \u003d 90%, en tenant compte des pertes de la résistance active de la modulation composite Shoke:

13. PM A \u003d U 2 AM / (2 * RA) + (I DR1 ~ / Q) 2 * 2 * RD1 \u003d 360 2 / (2 * 1333) + (0.054 /) 2 * 2 * 54 \u003d 48,6 + 3.5 \u003d 52,1 watts.

Pour M \u003d 1, cette puissance serait de 64 W et avec M \u003d 0,3, seules 5,7 watts seront nécessaires.

Chaîne de maille d'écran.

Pour la linéarité de modulation, il est nécessaire de résister dans le pic inférieur (avec des contraintes minimales UA Min et UG 2min) le même rapport de tension que en mode de repos. C'est à dire,

14. UA / UG 2 \u003d UA min / ug 2min \u003d 400/175 \u003d 2.29

À m \u003d 0,9 tension minimale sur l'anode

15. UA MIN \u003d UA - UA M \u003d 400 - 360 \u003d 40 volts.

Il est devenu devenu la tension minimale sur la grille de l'écran à 90% de la modulation devrait être:

16. Ug 2min \u003d UA min / 2,29 \u003d 40/2, 2,29 \u003d 17.5 V.

De cette façon,

17. Ug 2 m \u003d ug 2 - Ug 2min \u003d 175 - 17.5 \u003d 157,5 V et une valeur effective de 111,4 V.

Étant donné que la charge du transformateur de modulation sur la chaîne de maille d'écran est maigre par rapport à la chaîne d'anode (puissance, dans des dizaines de fois moins), le calcul diffère de la chaîne d'anode de la modulation. Nous choisirons les paramètres du circuit de grille d'écran en fonction de la charge totale du transformateur de modulation. La résistance à la charge équivalente du modulateur sur le circuit de grille d'écran, recalculé de la chaîne d'anode sera la suivante:

18. RG 2E \u003d RA / (UA / UG 2) 2 \u003d 1333 / 2.29 2 \u003d 254 Ω;

Cette résistance détermine la résistance à l'impact inductif nécessaire de l'étouffement, qui, étant incluse dans des circuits parallèles de la grille d'écran, ne doit pas avoir l'effet sur les chaînes de champion, c'est-à-dire qu'au moins 5 fois plus source:

19. L ot2 \u003d 5 rg 2e / (2 π Fmin) \u003d 5 * 254 / (2 * 3.14 * 50) \u003d 4.04 g. Valeur standard 5 g.

L'impédance inductive de la manette des gaz à la fréquence de modulation inférieure sera la suivante:

20. X LDD2 \u003d 2 π F min l р22 \u003d 2 * 3,14 * 50 * 5 \u003d 1571 Ω.

Résistance à la chaîne de maille d'écran

21. RG 2 \u003d UG 2 / IG 2 \u003d 175/30 \u003d 5 833 kΩ.

Il est clairement constaté que RG 2 \u003e\u003e RG 2E, (5833 \u003e\u003e 254) et sur le circuit de grille d'écran, le transformateur de modulation fonctionne presque au ralenti. RG 2 Résistance Détermine la puissance consommée à partir du modulateur de maille d'écran:

22. PM G2 \u003d U 2 g 2 m / (2 * rg 2) \u003d 157.5 2 / (2 * 5833) \u003d 2,1 watts.

De même,

23. pour m \u003d 1; PM G2 \u003d 2,65 W, et pour m \u003d 0,3; PM G2 \u003d 0,24 W.

Pour limiter le maillage actuel (protection contre la lampe lors de la décalage de charge), ainsi que l'empêchement de phénomènes de résonance dans le circuit de modulation, vous devez connecter une résistance séquentielle à l'étouffement avec une valeur de x LDD2 ou plus. Au module R \u003d x LDD2 toute la résistance La chaîne RL obtenue sera:

24. ZG 2 \u003d x LDD2 * √2 \u003d 2222 Ω

En conséquence, l'amplitude du courant de modulation variable dans le circuit RL sera la suivante:

25. J'ai plus ~ \u003d (Ug 2 m m) / ZG 2 \u003d (157,5 * 0,9) / 2222 \u003d 0.064 A.

Et le courant de pointe à travers la manette des gaz sera

26. J'ai plus \u003d ig 2 + i plus ~ \u003d 30 + 64 \u003d 94 ma.

Nous choisissons le starter standard D22-5-0.1. Ses paramètres: Inductance 5 Henry au courant de fonctionnement 100 mA, résistance active 326 Ω avec une connexion série des enroulements.

27. Comme D22-5-0.1 a déjà son propre impact actif de l'enroulement 326 Ω, il est nécessaire d'ajouter R \u003d X LDD2 - R (1245 Ω.

Norme plus grande valeur de 1,3 kΩ.
Le condensateur de séparateur CP2 fonctionne sur un composé parallèle de la résistance complexe de la chaîne ZG 2, \u003d 2,222 kΩ (phase \u003d 45 °) et la résistance active du maillage d'écran RG 2 \u003d 5 833 kΩ, le module de résistance totale dont le module de résistance. en compte la phase, est la suivante:

28. ZG 2RG2 \u003d √1 / [(1 / RG 2 + COS / ZG 2) 2 + (SIN / ZG2) 2] \u003d √1 / [(1/5833 + 0,707 / 2,2222) 2 + (0,707 / 2,222) 2] \u003d √1 / (0,24 + 0,1) \u003d 1 715 kΩ

À la fréquence inférieure de Fmin, la résistance réactive X CP2 ne doit pas dépasser 1/5 de ZG 2RG2. De cette façon:

29. CP 2 \u003d 5 / (2 π Fmin ZG 2RG2) \u003d 5 / * 3,14 * 50 * 1715) \u003d 9,3 μF.

Appliquez la valeur nominale standard de 10 μF à 300 V et le type de condenseur MBGO-2.
Le condensateur de verrouillage SB2 installé dans le voisinage immédiat de la résistance R est activé parallèlement au condenseur de sortie du redresseur d'écran. Par conséquent, bien que sa résistance réactive capacitive doit être inférieure à la ZG2 20-50 fois, néanmoins, dans le modulateur, il est possible d'établir un conteneur minimum dans un modulateur, par exemple égal au CP 2, et le reste de la capacité prendra sur le condensateur de sortie du filtre redresseur, par exemple 2. L'essentiel est que leur capacité totale ne serait pas inférieure à

30. Sat commun \u003d (20 ... 50) / (2 π Fmin ZG 2) \u003d (20 ... 50) / (2 * 3,14 * 50 * 2222) \u003d (29 ... 72) μF.

C'est-à-dire que si vous installez un condenseur 10 μF comme SAT 2, et à la sortie du redresseur sera, par exemple, un condenseur 47 μF est installé, alors tout sera possible car il ne sera pas meilleur. Eh bien, ou si vous n'aimez pas les électrolytes, vous pouvez mettre un condensateur de 30 μF de 300 volts MBGO-2. Lors de la conception d'un schéma spécifique, ces relations calculées sont en référence, qui ne peuvent pas être perturbées, la mise en œuvre du même schéma peut être différente selon le type de transformateur d'alimentation utilisé et le circuit de redresseur. Lors du calcul des filtres de lissage pour assurer le coefficient d'ondulation souhaité, la capacité des condensateurs peut être grande que celle calculée, puis doit être installée en fonction de la grande. À M \u003d 0,9 (et à la fréquence inférieure de 50 Hz), la perte de puissance du modulateur sur la résistance active de la chaîne sera la suivante:

31. R rdd2 \u003d i 2 plus ~ * (r + r dr2) \u003d 0,064 2 * (1300 + 326) / 2 \u003d 3.33 W.
32. À m \u003d 1 r rdd2 \u003d 4.1 w et à m \u003d 0,3; R rdd2 \u003d 0,37 W.
33. De plus, 0,064 2 * 1300 \u003d 2,66 W à M \u003d 0,9; 3.29 watts pour m \u003d 1; 0,3 W à m \u003d 0,3

parmi ceux-ci, ils se disperseront sur une résistance R à une fréquence de modulation de 50 Hz. La puissance donnée au modulateur dans le circuit de grille à l'écran à une profondeur de modulation de 90% et de la signature (Q \u003d 1):

34. PM G2RDR2 \u003d PM G2 + R RDD2 \u003d 2,1 + 3.33 \u003d 5.43 W.

La puissance totale du modulateur à une profondeur de modulation est de 90% et q \u003d 1 sera la suivante:

35. PM \u003d pm A + PM G2RDR2 \u003d 52,1 + 5,43 \u003d 57,5 \u200b\u200bW.

Pour une modulation de 100% des sinus à une fréquence de 50 Hz, la puissance du modulateur nécessitera

36. PM \u003d 64 + 2,65 + 4.1 \u003d 70,8 W.

Avec une fréquence croissante, la puissance de perte de puissance r sera linéairement. Au fonctionnement standard de l'émetteur sur des programmes de coet musicale (Q \u003d 3), la puissance sera requise du modulateur: 5,7 + 0,24 + 0,3 \u003d 6,24 watts. Et en tenant compte de l'efficacité du transformateur de modulation - 6,9 watts. Ici, il convient de faire attention à la dépendance quadratique de la puissance du modulateur de la profondeur de la modulation. La différence de 10 et multiple de la puissance de modulation moyenne est frappante à une opération régulière sur un vrai signal musical et conversation - 6,9 W et avec le mode sinus et à 100% de plus de 70 W. Par conséquent, l'émetteur n'est pas tenu de fournir une puissance maximale à long terme en mode sinus au modulateur de l'émetteur. L'essentiel est que sur les pics du signal de modulation, il peut fournir l'amplitude de la tension de sortie égale à la tension d'alimentation de l'anode de la cascade de sortie. Pour AEM, presque tout modulateur par rapport à la faible puissance conviendra (dans la superficie de 20 à 60 W), capable d'émettre tension maximale Modulations et résistants aux surcharges à court terme. Dans ce mode, le transistor et en particulier la lampe Umzch avec sortie de transformateur peuvent très bien fonctionner. Les régimes d'Integral Umzch avec une sortie d'informatrice de Batran, hélas, ne fournissent pas de pics de tension à une puissance inférieure et lors de leur utilisation, le microcircuit UMPC doit être calculé pour la puissance maximale du modulateur, soit 80 W, en compte de l'efficacité du transformateur de modulation. La chute de la tension d'alimentation constante du maillage à l'écran sur l'impédance active de l'accélérateur RD2 et la résistance ajoutée R sera:

37. U rdr2 \u003d ig 2 * (r + r dr2) \u003d 0,03 * (1300 + 326) \u003d 49 V.

Et la tension d'alimentation de la grille de puissance à la sortie du redresseur doit être:

38. Par exemple 2 \u003d Ug 2 + U RDD2 \u003d 175 + 49 \u003d 224 volts.

Pouvoir courant continuÉparpillé par la résistance R, sera:

39. I 2 G2 * R \u003d 0,03 2 * 1300 \u003d 0,9 W.

Considérant que cela dissipait également une partie de la puissance du modulateur, avec M \u003d 0,3, la capacité de dispersion totale sur la résistance R sera la suivante:

40. P r \u003d i 2 plus ~ * r + i 2 g2 * r \u003d 0,3 + 0,9 \u003d 1,2 W.
41. Cependant, à 90% de modulation à une fréquence de 50 Hz, la puissance de PR90 \u003d 0,3 + 3,29 \u003d 3,6 W sera dissipée sur cette résistance.

Nous choisissons avec une grande marge de deux résistances avec une puissance de 2 W et une valeur nominale de 2,7 kΩ connectée en parallèle. Tyobominateur: MLT ou C2-23 - 2 W - 2,7 kΩ ± 5%. Étant donné que la note de 1,35 kΩ s'est avérée différente de celle calculée de 1,3 kΩ calculée, si vous devez recalculer la tension d'alimentation de la chaîne de grille d'écran:

42. U rdd2 \u003d ig 2 * (r + r dr2) \u003d 0,03 * (1350 + 326) \u003d 50,3 V.
43. Par exemple 2 \u003d Ug 2 + U RDD2 \u003d 175 + 50 \u003d 225 volts.

À la fréquence de modulation inférieure de 50 Hz sur des pics atteignant 100%, une capacité de 4,2 W sera dispersée sur une résistance composite, mais comme ce mode n'est pas un régulier et pratiquement inaccessible dans le fonctionnement de l'émetteur, puis de ce type à court terme Des rafales pour deux résistances de 2 watt avec une puissance moyenne ne dépassant pas 1,2 W sont assez valables.

Transformateur de modulation. Doit maintenir la linéarité du rapport engrenage dans toute la gamme de contraintes de modulation. En mode nominal (avec un rapport de modulation de 90%), il doit avoir une amplitude de tension de 360 \u200b\u200bvolts sur l'enroulement de l'anode et sur l'enroulement de l'écran (les parties de l'anode à la suppression), l'amplitude de tension de 157,5 volts. Dans le même temps, il est souhaitable que le transformateur permettrait à 10% de surcharge de tension lors de la modulation des pics jusqu'à 100%.

Nous recalculons efficacement ces contraintes. Nous obtenons 254,6 V et 111.4 V.

Exploration des paramètres des transformateurs standard produits par notre secteur, une coïncidence très précise avec les valeurs calculées des contraintes des enroulements du réseau dans les transformateurs de puissance des séries TAN et TN sont frappantes. Deux enroulements réseau disponibles dans ces transformateurs sont conçus pour une tension de 127 volts et ont une élimination de 110 volts.

Allumant les deux enroulements séquentiellement, nous obtenons une tension de 254 volts et de l'élimination d'une enroulement - 110 volts. Je suppose que la coïncidence est très précise! Cependant, les transformateurs TN ont une sortie supplémentaire sur l'enroulement du réseau, ce qui permet de choisir avec précision le rapport des contraintes de modulation anodique et d'écran et d'autres types de radiolumpes.

Maintenant avec le pouvoir. Étant donné que le mode sinusal à 90% de la modulation est un régulier, le transformateur est obligé de fournir une transmission de puissance de 58,2 W.

Nous choisissons comme un transformateur de puissance standard de modulation TN46-127 / 220-50. Étant donné que les transformateurs sont réversibles, nous l'utiliserons "d'entrer dans l'entrée".

Ses paramètres (Fig. 4):

Étant donné que les écarts normalisés à long terme de la tension de réseau peuvent être ± 10% de la valeur nominale, le transformateur de puissance est conçu non seulement pour une surcharge de 10%, mais également pour un fonctionnement à temps plein à une tension supérieure à 10% supérieure à celle nominale. Et le modulateur avec un tel transformateur fournira facilement une modulation à 100% à la fréquence de fonctionnement inférieure de 50 Hz. En connectant la six enroulement du transformateur de modulation séquentiellement, nous obtenons que lorsque le facteur de modulation M \u003d 0,9, la puissance du modulateur PM \u003d 58 W et la tension nominale des quatre enroulements UM \u003d 25,2 volts, la résistance d'entrée du La chaîne de signal de modulation par courant variable sera la suivante:

1. Rm \u003d u 2 m / pm \u003d 25.2 2/58 \u003d 11 Ω.

En d'autres termes, si vous avez un nettoyeur domestique ordinaire, avec une capacité de 30 à 80 W, qui est de 8, 12 ou 16 Ω sur la colonne de résistance, vous pouvez développer une tension de 24-2- Volt, puis vous pouvez l'utiliser comme Un modulateur pour votre émetteur AM.

De nombreux transformateurs de transformateurs Tang et Tn publiés par moi dans le magazine Radio de 2005 à 2008, il n'ya rien d'autre que d'anticiper les modulateurs de publication avec une lampe agréable, une lampe, son son pour les émetteurs radio à faible puissance. Ils n'ont besoin que de saisir la correction de la réponse en fréquence, de sorte que, dans 3 dB, il serait observé à la fréquence supérieure de la modulation Fmax \u003d 7,5 ... 8 kHz et à la fréquence de 9 kHz, définissez un filtre en direct avec Une suppression d'au moins 40 dB pour fournir une classe d'émission de 16K0A3EGN conformément au Règlement des radiocommunications internationales. Une section publiée dans la section "Pour les débutants" de la lampe Umps à 6 n23p et 6P43P est un modulateur pour un émetteur de diffusion de 25 watts d'un radiodiffuseur de radio novice individuel, testé sur deux cents étudiants et accessible à la fabrication même de la première-grand-mère de l'université humanitaire.

La source d'alimentation dans notre exemple de calcul doit produire une tension anodique de 433 volts à un courant de 300 mA et une tension d'alimentation à 3 volts à un courant de 30 mA. Les gorges dans les filtres de lissage du redresseur utilisent la même chose que dans le schéma de modulation: D48-2.5-0.4 et D22-5-0.1.

Le calcul du redresseur et des filtres de lissage est donné dans les répertoires de la radio amateur.

En tant que transformateur de puissance, appliquez le TA199-220-50 standard (Fig. 5):

Étant donné que le transformateur existant a six enroulements avec des tensions 80 et 20 volts, c'est-à-dire la possibilité d'utiliser deux redresseurs de pont, séparément pour la tension d'écran EG2 et ajoutez une tension redressée à partir des enroulements restants pour obtenir l'anode nominale, réduisant ainsi Les tensions de fonctionnement sur les redresseurs et les filtres de lissage, ce qui est très pratique. Dans ce cas, le rapport entre les tensions d'alimentation EA et EG2 est automatiquement obtenue en incorporant les enroulements du transformateur et sera maintenue avec toutes les fluctuations de tension de puissance. De sorte que ce régime Ne nécessite pas de stabilisation des contraintes. Dessinez un régime complet:

Les tensions de fentes et les tensions de décalage doivent être fournies aux lampes de la cascade de sortie de l'émetteur à partir d'un transformateur séparé et tournez-la sur une ou deux minutes avant, jusqu'à ce que l'anode et les tensions d'écran soient fournies.

Le modulateur CLC dans le mode TLG sur la moitié gauche de la maille de lampe L2 est une tension négative qui verrouille la lampe. Dans ce cas, la grande tension positive de la résistance R1 ouvre la moitié droite de L2, qui fournit l'alimentation en tension positive à la grille à l'écran. En cas de travail en mode TLF, la lampe L2 L2 provenant de la moitié gauche de la lampe L2 provoque une modification de son courant d'anode.

En conséquence, le courant d'anode est modifié par la moitié droite de la lampe L2 et la tension d'écran de la lampe L1, ce qui entraîne l'apparition de l'émetteur de signal modulé. Le modulateur CLC ne nécessite pratiquement pas l'établissement. Il est seulement nécessaire d'installer le courant d'anode des lampes L1 avec un potentiomètre R3 pendant le silence en mode TLF égal à 20-25% de la valeur actuelle de l'anode dans le mode TLG. S'il ne parvient pas à y arriver, vous devriez augmenter la tension de décalage ou réduire la tension d'excitation de la lampe L1. Le modulateur CLC a été utilisé sur une station de radio pendant une longue période. Dans tous les cas, la qualité de la modulation par correspondants a été évaluée de manière positive.